模板专项设计方案 - 图文

1、编制依据

1.1 编制目的

根据本工程模板的施工特点，充分发挥我单位的技术水平和实力，采用先进施工技术，优化施工方案。

1.2 编制依据：

1.2.1 施工图纸及技术要求。

1.2.2 中华人民共和国建筑法及相关法律、法规、规范和规定。 1.2.3 施工组织总设计。 1.2.4 采用的主要设计施工规范：

《建筑地基处理技术规范》（GB50202-2010） 《钢结构工程施工及验收规范（GB50205-2002） 《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002） 《木结构工程施工及验收规范》（GB50206-2012）

2、工程概况

2.1 工程概述

本工程位于东莞市大朗镇犀牛坡村公凹一路（富民工业园内），工程为东莞市龙成纸业有限公司开发的东莞市龙成纸业有限公司厂区2号厂房工程。由清远市粤嘉建设工程有限公司承建；设计单位为广东维美工程设计有限公司；本工程结构类型为框架结构，层数为3层，首层楼层高度为5.5m，2~3层楼层高度均为4.0m，建筑面积22198.05㎡。

（详见一览表）

模板工程概况一览表 表1—1

项 目 层高 墙柱尺寸 代表柱尺寸 （验算柱） 梁尺寸 300×800 600×600；5.5层高 （可作其它柱设计参考） 250×800 250×700 250×600 200×550 200×400 300×800 250×700 250×600 200*550 22198.05㎡ 化表梁尺寸（验算） 面积㎡ 600×600 东莞市龙成纸业有限公司厂区2号厂房 首层为3层均4.0m, 500×600 400×400 300×400 5.5m、2、350×600

１

2.2 承包方式：以总承包方式承包。

2.3 质量要求：质量要求为合格工程。

2.4安全目标要求：

本工程安全目标为：施工过程中无重大安全事故，轻伤发生率控制在1%之内。

3、模板构造设计

根据《施工组织总设计》要求，结合实际施工条件，制定模板工程设计方案。总体要求是“质量至上，安全第一，施工便利，成本控制”。为此，我们经过周密安排，设计出优良方案，使模板达到尽可能多的周转次数，减少周转材料耗用量，节省材料，减低成本的目标。

3.1 模板材料要求

模板全部采用18mm厚优质胶合板。组合Ⅱ级方木搭设，模板支撑系统采用标准钢门式脚手架，要求模板周转使用。对局部不规则模板，可采用20mm厚松木板现场定制，弥补不足。

3.2 材料物理力学特性

①18mm厚胶合板：[σ]=9000N/mm，优质胶合板，规格915×1830。

②Ⅱ级 松 方 木：加工成品木料，主要有 80×100，70×100、100×100等多种规格，要

求材质[σ]= 9000N/mm，严禁使用自加工木材。

③标准门式钢架：采用国际牌组合钢脚手架机器及其配件。 ④ 加固用钢管：普通钢管υ48×3.0。

3.3模板搭设构造 3.3.1柱模板搭设构造

柱模板采用18×915×1830mm优质胶合板加工做面，纵向背楞钉方木80×100mm，要求间距@〈350mm，木方布置间距@350mm，在模板外侧四面纵向用80×100mm方木保证铅直。柱底部采用30mm厚板条箍，用钢钉固定于楼板混凝土面上定位。

本模板施工工程据设计图纸要求和《施工组织设计》，我项目部认真研究考虑，以代表柱（最大尺寸）规格主要为600×600mm，柱高最大为5.0m（静高），其中400*400柱可按600*600柱安装规格进行安装。600*600柱为验算柱的模板的强度、刚度和柱箍验算。验算达到要求后，其他柱可不作验算。

２

柱模板具体构造见图1。

柱模板支设构造示意图 3.3.2 梁模板支设构造

梁模板也采用18厚胶合板，底模横楞采用80×100枋木架设，间距300mm，纵楞采用80×100枋木直接放于脚手架顶托或托梁上。

本模板施工工程据设计图纸要求和《施工组织设计》，我项目部认真研究考虑，以代表梁规格主要为300×800mm、250×600mm，楼层高大支撑高度为5.5m；250×700mm、200×500mm，楼层高大支撑高度为4.0m。为验算梁的模板的强度、刚度和梁支撑验算。验算达到要求后，其他梁可不作验算。

其具体构造见图。

梁模板支设示意图 1、混凝土梁;2、门架;3、交叉支撑;4、调节架;5、托梁;小楞

;7、扫地杆;8、可调托座;9、可调底座

3.3.3 楼板模板支设构造

３

楼板模板采用18厚胶合板，一般采用整张胶合板铺设，边脚采用散块拼装，直接支撑模板的小楞采用80×100枋木，布置间距@450mm，然后置于支撑枋木大楞80×100上。钢脚手架一般按单排布置（不加密），横向间距@600mm、纵向间距@1200mm。 其具体构造见下图。

板模板支设构造示意图

3.3.4 楼梯模板支设构造

楼梯底模板也采用18厚胶合板，采用80×100枋木压顶，踏步模板全封闭，踏步底部木方支撑，间距300mm，采用直径48×3.0钢管支撑，并固定好。

其具体构造见图。

楼梯模板支设示意图

４

4. 框架柱模板结构计算

四、600*600柱计算书

(一)、中小断面柱模板基本参数

柱断面长度B=600mm；

柱断面宽度H=600mm； 木方截面宽度=100mm；

木方截面高度=80mm；

木方间距l=350mm, 侧板截面厚度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

BlH胶合板柱箍方木柱模立面示意图柱模截面示意图

(二)、荷载标准值计算:

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中 γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；

t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(20+15),取5.71h； T──混凝土的入模温度,取20(℃)； V──混凝土的浇筑速度，取4m/h；

５

β1──外加剂影响系数，取1；

β2──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=51.291kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=96kN/m2。

(三)、侧板侧模验算

侧板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:

q=39.42

l=350

l=350

l=350

侧板计算简图

(1) 侧模抗弯强度验算:

M=0.1ql2

其中 q──强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×51.25+1.4×3)×600/1000=39.42kN/m l──木方间距,取l=350mm；

经计算得 M=0.1×39.42(350/1000)^2=0.483kN.m 侧板截面抵抗矩 W=32400mm3

σ = M/W=0.483×10^6/32400=14.907N/mm2

胶合板的计算抗弯强度14.907小于25N/mm2,满足要求。

(2) 侧模抗剪强度验算:

τ

=3V/2bh

其中 V为剪力:

v = 0.6×q×l=0.6×39.42×350/1000=8.278kN 经计算得 τ=3×8.278×10^3/(2×600×18)=1.15N/mm2

胶合板的计算抗剪强度1.15小于1.6N/mm2,满足要求。

(3) 侧模挠度验算:

W=0.677qa4/(100EI)

其中 q──强度设计荷载(kN/m):

６

q=51.25×600/1000=30.75kN/m 侧模截面的转动惯量 I=291600mm4； a──木方间距,取a=350mm； E──弹性模量,取E=9000N/mm2；

经计算得 W=0.677×30.75×350^4/(100×9000×291600)=1.19mm 最大允许挠度 [W]=l/250=350/(250)=1.4mm

胶合板的计算挠度1.19小于1.4mm,满足要求。

(四)、木方验算

木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如

下:

q=22.995 B=600

木方计算简图

(1) 木方抗弯强度验算:

M=qB2/8

其中 q──强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×51.25+1.4×3)×350/1000=22.995kN/m B──截面长边,取B=600mm；

经计算得 M=22.995×(600/1000)^2/8=1034775kN.m； 木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=100×80^2/6=106666.667mm3； σ = M/W=1034775×10^6/106666.667=9.701N/mm2；

木方的抗弯计算强度9.701小于13N/mm2,满足要求。

(2) 木方抗剪强度验算:

τ

=3V/2bh

其中 V为剪力:

v = 0.5×22.995×600/1000=6.899kN

经计算得 τ=3×6.899×10^3/(2×100×80)=1.294N/mm2

木方的抗剪计算强度1.294小于1.6N/mm2,满足要求。

７

(3) 木方挠度验算:

W=5qB4/(384EI)

其中 q──设计荷载(kN/m):

q=51.25×80/1000=17.938kN.m I=b×h3/12=100×80^3/12=4266666.667mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm； E──弹性模量,取E=106666.667N/mm2；

经计算得 W=5×17.938×600^4/(384×9500×4266666.667)=0.747mm 允许挠度 [W]=600/250=2.4mm

木方的计算挠度0.747小于允许扰度2.4mm,满足要求。

5、 梁模板及支撑系统结构计算

按本工程梁的结构布置及设计要求，本工程首层主梁规格有300×800、250×600、标准层主梁规格有250×700mm、200×550mm。因此，从节约工程成本、提高效率考虑，按（第4页表1-1）进行计算复核，验算300×800、250×600、250×700mm、200×550mm梁安全性，其他梁模板情况支撑形式各自分别参照执行。

5.1 300*800（层高5.5m）主梁模板支撑计算书

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=800mm，层高5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm,枋材弹性模量E=9000N/mm，抗弯强度fm=13.00N/mm，抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用两个门架并列错位600mm布置，门架纵向间距900mm，梁边至板支撑的距离0.60m。

2

2

2

2

８

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m × (0.30 + 1.36) × 1.2 = 0.60 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m × 0.30 × 0.80 × 1.2 = 6.91 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.78 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 6.62 kN/m （2）梁底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=400mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。 W=bh/6 =300×18/6=16200mm，I=bh/12=300×18/12=145800mm 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L=-0.105×8.78×400=-147504N·mm σ=Mmax/W=147504/16200=9.11N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

2332

梁底模抗弯强度σ=9.11N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×8.78×400=2128N τ=3Vmax/（2bh）=3×2128/(2×300×18)=0.59N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.59N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=6.62kN/m υ

max

2

2

2

=Kυq2 L/(100EI)=0.644×6.62×400/(100×6000×145800)=1.25mm

=1.25mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

44

[υ]=400/250=1.60 mm 梁底模挠度υ

max

计算图内力图如下图

９

（3）第一层龙骨(次楞)验算

门架宽度L=1200mm，门架错位尺寸L2=600mm，梁宽度b=300mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=100mm,h=80mm W=bh/6=100×80/6=106667mm，I=bh/12=100×80/12=4266667mm a .梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=8.78×400/300=11.71kN/m b．板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m 板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×400/1000×7.46=0.90kN 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.34kN,N2=3.00kN,N3=3.00kN,N4=-0.34kN Mmax=0.72kN.m,Vmax=2.66kN,Fmax=3.00kN,υ1）抗弯强度验算

σ=Mmax/W=720000/106667=6.75 N/mm

2

2

2

max

2

2

2

3

3

3

4

=0.29mm

第一层龙骨抗弯强度σ=6.75N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2)抗剪强度验算

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.66×1000/(2×100×80)=0.50N/mm

2

2

2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.50N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算 υ

max

=0.29mm

[υ]=600/250=2.40mm

１０

第一层龙骨挠度υ

max

=0.29mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算图内力图如下图

（4）第二层龙骨(主楞)验算

取中间龙骨进行计算，门架纵向间距900mm，计算跨数2跨；P=F=3.00kN；第二层龙骨(主楞)采用双木枋: b=100mm, h=80mm,

W=2×100×80/6=213333mm，I=2×100×80/12=8533333mm ； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.247,Mmax=KMPL=0.247×3.00×1000×900=666900N·mm σ=Mmax/W=666900/213333=3.13 N/mm2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.086,Vmax=KVP=1.086×3.00×1000=3258N τ=3Vmax/(2bh)=3×3.26×1000/(2×2×100×80)=0.31N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

4

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=3.13N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.31N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.187,υ

max

= KυPL/(100EI）=1.187×3.00×1000×900/(100×9000×8533333)=0.34mm =0.34mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

33

[υ]=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ计算图内力图如下图

max

１１

3.支撑承载力验算 (1)荷载计算

传至每个门架立柱的最大支座力的系数=2.827

每个门架立柱的活载（1.0kN/m）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN 每个门架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2=8.48+0.76=9.24kN

单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m

门架和水平拉杆重量NGK =(5.50-0.80-1.9)×0.08+2×2.10×0.0326=0.36kN 门架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.36+9.24=9.67kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算

每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN

门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.67kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=9.67+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0326]×1.2=9.93kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.27N/mm,hO=150-15=135mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

2

2

=0N/mm,Um=2×(200+135)+2×(100+135)=1140mm,βh=1.00

pc,m

2

(0.7βh ft＋0.25σ)ηUmhO=(0.7×1×1.27+0.25×0)×1.00×1140×135/1000=136.82kN

门架支承面受冲切承载力136.82kN＞上部荷载F=9.93kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m,Al=0.20×0.10=0.02m βl=(Ab/Al)=2.45,fcc=0.85×11900=10115kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×10115×0.02=303.45kN

１２

0.5

2

2

2

支承面局部受压承载力F=303.45kN＞上部荷载F=9.93kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1β2V

1/2

0.5

2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.00=45.75kN/m (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m

比较F1、F2取小值F =19.20kN/m，有效压头高度为F/γ=0.80m 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 ①新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m γG=1.2 23.04 kN/m ②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m γQ=1.4 5.60 kN/m 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 28.64 kN/m 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 19.20 kN/m（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=400mm,计算跨数4跨,木模板厚度h=18mm

W=bh/6=680×18/6=36720mm，I=bh/12=680×18/12=330480mm 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.107,q=28.64×(800-120)/1000=19.48N/mm Mmax=KqL=-0.107×19.48×400=-333498N·mm σ= Mmax/W=333498/36720=9.08N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

2 2

2

2

2

2

2

2

侧模抗弯强度σ=9.08N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.607,Vmax=KV qL=0.607×19.48×400/1000=4.73kN τ=3Vmax/（2bh）=3×4.73×1000/(2×18×680)=0.58N/mm侧模抗剪强度τ=0.58N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.632,q=19.20×(800-120)/1000=13.06kN/m=13.06 N/mm υ

max

，

2

2

2

=KυqL/100EI=0.632×13.06×400/(100×6000×330480)=1.07mm

=1.07mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

，44

[υ]=400/250=1.60mm 侧模挠度υ

max

计算图内力图如下图

１３

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0.95×28.64=27.21kN/m;

设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=800mm=0.80m，竖向间距b=(800-120)/2=340mm=0.34m，N=abFs=0.80×0.34×27.21=6.53kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[Nt]=12.90kN 对拉螺栓受力6.53kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度340mm，跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm，h=100mm。 W=bh/6=80×100/6=133333mm，I=bh/12=80×100/12=6666667mm 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.125,q=28.64×400/1000=11.46kN/m=11.46N/mm Mmax=KM.qL=0.125×11.46×340=165597N·mm=0.17kN·m σ=Mmax/W=165597/133333=1.24N/mm

侧肋抗弯强度σ=1.24N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KV qL=0.625×11.46×340/1000=2.44kN τ=3Vmax/（2bh）=3×2.44×1000/(2×80×100)=0.46N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.46N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q=19.20×400/1000=7.68kN/m=7.68N/mm υ

max

，

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4 b

2

=KυqL/100EI=0.521×7.68×340/(100×9000×6666667)=0.01mm

=0.01mm＜[υ]=1.36mm,满足要求。

，44

[υ]=340/250=1.36mm 侧肋挠度υ

max

计算图内力图如下图

１４

6.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距800mm，侧肋间距400mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用80×100木枋，W=133333mm，I=6666667mm，A=8000mm； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×11.46×0.34=4.87kN Mmax=KmPL=0.171×4.87×0.80×10=666216N·mm=0.67kN·m σ=Mmax/W=666216/(133333)=5.00N/mm

檩梁抗弯强度σ=5.00N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.658,

Vmax=KVP=0.658×4.87=3.20kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3204/(2×8000)=0.60N/mm 檩梁抗剪强度τ=0.60N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P=1.25qL=1.25×7.68×0.34=3.26kN; υ

max

,

2

2

2

2

2

2

6

4

2

3

=KυPL/（100EI）=1.097×3264×800/(100×9000×6666667)=0.31mm

=0.31mm＜[υ]=3.20mm,满足要求。

,33

[υ]=L/250=800/250=3.20mm 檩梁挠度υ

max

１５

7.计算结果：

第一层龙骨(次楞)100×80mm双木枋@400mm,第二层龙骨(主楞)100×80mm双木枋@600mm ;门架纵向@900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×100mm木枋@400mm，对拉螺栓1排υ12,横向间距800mm，采用80×100木枋作为横檩。

在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置。

１６

5.2、250*600（层高5.5m）次梁模板支撑计算书

1.计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm,梁高h=600mm,层高5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm,枋材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度fm=13.00N/mm,抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距1200mm,梁边至板支撑的距离0.60m。

2

2

2

2

１７

2.梁底模验算

（1）梁底模及支撑荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m × (0.25 + 0.96) × 1.2 = 0.44 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m × 0.25 × 0.60 × 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.25 × 0.60 × 1.2 = 0.27 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.25 × 1.4 = 0.70 kN/m 梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 5.73 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 4.19 kN/m （2）梁底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=450mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mm W=bh/6=250×18/6=13500mm； I=bh/12=250×18/12=121500mm 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L=-0.105×5.73×450=-121834N·mm σ=Mmax/W=121834/13500=9.02N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

2332

梁底模抗弯强度σ=9.02N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×5.73×450=1563N τ=3Vmax/(2bh)=3×1563/(2×250×18)=0.52N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.52N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=4.19kN/m υ

max

2

2

2

=Kυq2 L/(100EI)=0.644×4.19×450/(100×6000×121500)=1.52mm

=1.52mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

１８

44

[υ]=450/250=1.80mm 梁底模挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

（3）第一层龙骨(次楞)验算

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=250mm,γ=250/1200=0.21 ；第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=100mm,h=80mm

W=bh/6=100×80/6=106667mm，I=bh/12=100×80/12=4266667mm。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.73×450/250=10.31kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=10.31×250/1000×1200/1000×(2-0.21)/8=0.69kN·m b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m 板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×450/1000×7.46=1.01kN a =0.5×(L-c)=0.5×(1200-250)=475mm，Mp=P×a=1.01×0.48=0.48kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.69+0.48)×10=1170000N·mm σ=Mmax/W=1170000/106667=10.97N/mm

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=10.97N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×10.31×250/1000+1.01=2.30kN τ=3Vmax/(2bh)=3×2.30×1000/(2×100×80)=0.43N/mm

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.43N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.19×450/250=7.54N/mm

１９

’

2

22

2

2

2

6

2

2

2

3

3

3

4

υq=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)

=7.54×250×1200×(8 - 4 × 0.21+0.21)/(384×9000×4266667)=1.73mm υp=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)

=1.01×1000×475×1200×(3 - 4×0.40)/(24×9000×4266667)=1.78mm υ

max

2

2

2

23

2

3

'323

=υq＋υp=1.73+1.78=3.51mm

=3.51mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

[υ]=1200/250=4.80mm 第一层龙骨(次楞)挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

（4）第二层龙骨(主楞)验算

门式钢管脚手架纵向间距1200mm,计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用双木枋: b=100mm, h=80mm, W=2×100×80/6=213333mm，I=2×100×80/12=8533333mm ； 1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×10.31×250/1000+1.01=2.30N

弯矩系数KM=0.271,Mmax=KMPL=0.271×2.30×1000×1200=747960N·mm σ=Mmax/W=747960/213333=3.51N/mm2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.500,Vmax=KVP=1.500×2.30×1000=3450N τ=3Vmax/(2bh)=3×3.45×1000/(2×2×100×80)=0.32N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

4

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=3.51N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.32N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.54×250/1000+1.01=1.95kN 挠度系数Kυ=1.940,υ

max

=KυPL/(100EI)=1.940×1.95×1000×1200/(100×9000×8533333)=0.85mm =0.85mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

２０

33

[υ]=L/250=1200/250=4.80mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

3.支撑承载力验算 (1)荷载计算

传至每个门架立柱的最大支座力的系数=2.896

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m）:NQK2=1.4×0.6×1.20×1=1.01kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2=6.66+1.01=7.67kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m 门式钢管脚手架和水平拉杆重量

NGK =(5.50-0.60-1.9)×0.08+3×2.40×0.0326=0.47kN

门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.47+7.67=8.23kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算

每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN

门式钢管脚手架轴向力设计值N=8.23kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=8.23+[0.08×1.90+(1.2+1.20)×0.0326]×1.2=8.51kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.27N/mm,hO=150-15=135mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

2

2

=0N/mm,Um=2×(200+135)+2×(100+135)=1140mm,βh=1.00

pc,m

2

(0.7βh ft＋0.25σ)ηUmhO=(0.7×1×1.27+0.25×0)×1.00×1140×135/1000=136.82kN

门架支承面受冲切承载力136.82kN＞上部荷载F=8.51kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m,Al=0.20×0.10=0.02m

２１

2

2

βl=(Ab/Al)=2.45,fcc=0.85×11900=10115kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×10115×0.02=303.45kN

支承面局部受压承载力F=303.45kN＞上部荷载F=8.51kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V

1/2

0.5

2

0.52

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.00=45.75kN/m (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×0.60=14.40kN/m

比较F1、F2取小值F=14.40kN/m，有效压头高度为F/γ=0.60m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 ①新浇混凝土的侧压力F 14.40 kN/m γG=1.2 17.28 kN/m ②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m γQ=1.4 5.60 kN/m 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 22.88 kN/m 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 14.40 kN/m（2）模板强度验算

取竖肋间距L=450mm,计算跨数4跨,木模板厚度h=18mm

W=bh/6=480×18/6=25920mm；I=bh/12=480×18/12=233280mm。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.107,q=22.88×(600-120)/1000=10.98N/mm。 Mmax=KqL=-0.107×10.98×450=-237909N·mm σ=Mmax/W=237909/25920=9.18N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

2 2

2

2

2

2

2

2

侧模抗弯强度σ=9.18N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.607×10.98×450/1000=3.00kN τ=3Vmax/(2bh)=3×3.00×1000/(2×18×480)=0.52N/mm 侧模抗剪强度τ=0.52N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.632,q=14.40×(600-120)/1000=6.91kN/m=6.91N/mm υ

max

，

2

2

2

=KυqL/100EI=0.632×6.91×450/(100×6000×233280)=1.28mm

=1.28mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

，44

[υ]=450/250=1.80mm 侧模挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

２２

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×22.88=21.74kN/m

设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=900mm=0.90m，竖向间距b=(600-120)/2=240mm=0.24m，N=abFs=0.90×0.24×21.74=8.80kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[Nt]=12.90kN 对拉螺栓受力8.80kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度240mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=100mm,h=80mm

W=bh/6=100×80/6=106667mm, I=bh/12=100×80/12=4266667mm 1）抗弯强度验算

q=22.88×450/1000=10.30kN/m=10.30N/mm；

弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL=0.125×10.30×240=74160N·mm=0.07kN·m σ=Mmax/W=74160/106667=0.70N/mm

侧肋抗弯强度σ=0.70N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×10.30×240/1000=1.55kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.55×1000/(2×100×80)=0.29N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.29N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q=14.40×450/1000=6.48kN/m=6.48N/mm υ

max

，

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4b

2

=KυqL/100EI=0.521×6.48×240/(100×9000×4266667)=0mm

=0mm＜[υ]=0.96mm,满足要求。

，44

[υ]=240/250=0.96mm 侧肋挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

２３

6.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距900mm，侧肋间距450mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用100×80木枋，W=106667mm，I=4266667mm，A=8000mm； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×10.30×0.24=3.09kN Mmax=KmPL=0.171×3.09×0.90×10=475551N·mm=0.48kN·m σ=Mmax/W=475551/(106667)=4.46N/mm

檩梁抗弯强度σ=4.46N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.658,

Vmax=KVP=0.658×3.09=2.03kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2033/(2×8000)=0.38N/mm 檩梁抗剪强度τ=0.38N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P=1.25qL=1.25×6.48×0.24=1.94kN; υ

max

,

2

2

2

2

2

2

6

4

2

3

=KυPL/（100EI）=1.097×1944×900/(100×9000×4266667)=0.40mm

=0.40mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

,33

[υ]=L/250=900/250=3.60mm 檩梁挠度υ

max

２４

7.计算结果

第一层龙骨(次楞)100×80mm单木枋@450mm,第二层龙骨(主楞)100×80mm双木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@1200mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋100×80mm木枋@450mm,对拉螺栓1排υ12,横向间距900mm，采用100×80木枋作为横檩。

在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置 。

２５

5.3、250×700（层高4.0m）主梁模板门式脚手架支撑计算书

1.计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm,梁高h=700mm,层高4.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm,枋材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度fm=13.00N/mm,抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距1200mm,梁边至板支撑的距离0.60m。

2

2

2

2

２６

2.梁底模验算

（1）梁底模及支撑荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m × (0.25 + 1.16) × 1.2 = 0.51 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m × 0.25 × 0.70 × 1.2 = 5.04 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.25 × 0.70 × 1.2 = 0.32 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.25 × 1.4 = 0.70 kN/m 梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.56 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 4.89 kN/m （2）梁底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=450mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mm W=bh/6=250×18/6=13500mm； I=bh/12=250×18/12=121500mm 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L=-0.105×6.56×450=-139482N·mm σ=Mmax/W=139482/13500=10.33N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

2332

梁底模抗弯强度σ=10.33N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×6.56×450=1789N τ=3Vmax/(2bh)=3×1789/(2×250×18)=0.60N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.60N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=4.89kN/m υ

max

2

2

2

=Kυq2 L/(100EI)=0.644×4.89×450/(100×6000×121500)=1.77mm

=1.77mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

２７

44

[υ]=450/250=1.80mm 梁底模挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

（3）第一层龙骨(次楞)验算

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=250mm,γ=250/1200=0.21 ；第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=100mm,h=80mm

W=bh/6=100×80/6=106667mm，I=bh/12=100×80/12=4266667mm。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.56×450/250=11.81kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=11.81×250/1000×1200/1000×(2-0.21)/8=0.79kN·m b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m 板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×450/1000×7.46=1.01kN a =0.5×(L-c)=0.5×(1200-250)=475mm，Mp=P×a=1.01×0.48=0.48kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.79+0.48)×10=1270000N·mm σ=Mmax/W=1270000/106667=11.91N/mm

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=11.91N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×11.81×250/1000+1.01=2.49kN τ=3Vmax/(2bh)=3×2.49×1000/(2×100×80)=0.47N/mm

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.47N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.89×450/250=8.80N/mm

２８

’

2

22

2

2

2

6

2

2

2

3

3

3

4

υq=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)

=8.80×250×1200×(8 - 4 × 0.21+0.21)/(384×9000×4266667)=2.02mm υp=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)

=1.01×1000×475×1200×(3 - 4×0.40)/(24×9000×4266667)=1.78mm υ

max

2

2

2

23

2

3

'323

=υq＋υp=2.02+1.78=3.80mm

=3.80mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

[υ]=1200/250=4.80mm 第一层龙骨(次楞)挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

（4）第二层龙骨(主楞)验算

门式钢管脚手架纵向间距1200mm,计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用双木枋: b=100mm, h=80mm, W=2×100×80/6=213333mm，I=2×100×80/12=8533333mm ； 1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×11.81×250/1000+1.01=2.48N

弯矩系数KM=0.271,Mmax=KMPL=0.271×2.48×1000×1200=806496N·mm σ=Mmax/W=806496/213333=3.78N/mm2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.500,Vmax=KVP=1.500×2.48×1000=3720N τ=3Vmax/(2bh)=3×3.72×1000/(2×2×100×80)=0.35N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

4

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=3.78N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.35N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×8.80×250/1000+1.01=2.11kN 挠度系数Kυ=1.936,υ

max

=KυPL/(100EI)=1.936×2.11×1000×1200/(100×9000×8533333)=0.92mm =0.92mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

２９

33

[υ]=L/250=1200/250=4.80mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

3.支撑承载力验算 (1)荷载计算

传至每个门架立柱的最大支座力的系数=2.896

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m）:NQK2=1.4×0.6×1.20×1=1.01kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2=7.18+1.01=8.19kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m 门式钢管脚手架和水平拉杆重量

NGK =(4.00-0.70-1.9)×0.08+2×2.40×0.0326=0.27kN

门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.27+8.19=8.51kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算

每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN

门式钢管脚手架轴向力设计值N=8.51kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.51+[0.08×1.90+(1.2+1.20)×0.0326]×1.2=8.79kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.27N/mm,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

2

2

=0N/mm,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

pc,m

2

(0.7βh ft＋0.25σ)ηUmhO=(0.7×1×1.27+0.25×0)×1.00×1020×105/1000=95.21kN

门架支承面受冲切承载力95.21kN＞上部荷载F=8.79kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m,Al=0.20×0.10=0.02m

３０

2

2

βl=(Ab/Al)=2.45,fcc=0.85×11900=10115kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×10115×0.02=303.45kN

支承面局部受压承载力F=303.45kN＞上部荷载F=8.79kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V

1/2

0.5

2

0.52

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.00=45.75kN/m (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m

比较F1、F2取小值F=16.80kN/m，有效压头高度为F/γ=0.70m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 ①新浇混凝土的侧压力F 16.80 kN/m γG=1.2 20.16 kN/m ②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m γQ=1.4 5.60 kN/m 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 25.76 kN/m 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 16.80 kN/m（2）模板强度验算

取竖肋间距L=450mm,计算跨数4跨,木模板厚度h=18mm

W=bh/6=580×18/6=31320mm；I=bh/12=580×18/12=281880mm。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.107,q=25.76×(700-120)/1000=14.94N/mm。 Mmax=KqL=-0.107×14.94×450=-323712N·mm σ=Mmax/W=323712/31320=10.34N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

2 2

2

2

2

2

2

2

侧模抗弯强度σ=10.34N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.607×14.94×450/1000=4.08kN τ=3Vmax/(2bh)=3×4.08×1000/(2×18×580)=0.59N/mm 侧模抗剪强度τ=0.59N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.632,q=16.80×(700-120)/1000=9.74kN/m=9.74N/mm υ

max

，

2

2

2

=KυqL/100EI=0.632×9.74×450/(100×6000×281880)=1.49mm

=1.49mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

，44

[υ]=450/250=1.80mm 侧模挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

３１

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×25.76=24.47kN/m

设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=900mm=0.90m，竖向间距b=(700-120)/2=290mm=0.29m，N=abFs=0.90×0.29×24.47=9.91kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[Nt]=12.90kN 对拉螺栓受力9.91kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度290mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=100mm

W=bh/6=80×100/6=133333mm, I=bh/12=80×100/12=6666667mm 1）抗弯强度验算

q=25.76×450/1000=11.59kN/m=11.59N/mm；

弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL=0.125×11.59×290=121840N·mm=0.12kN·m σ=Mmax/W=121840/133333=0.91N/mm

侧肋抗弯强度σ=0.91N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×11.59×290/1000=2.10kN τ=3Vmax/(2bh)=3×2.10×1000/(2×80×100)=0.39N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.39N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q=16.80×450/1000=7.56kN/m=7.56N/mm υ

max

，

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4b

2

=KυqL/100EI=0.521×7.56×290/(100×9000×6666667)=0mm

=0mm＜[υ]=1.16mm,满足要求。

，44

[υ]=290/250=1.16mm 侧肋挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

３２

6.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距900mm，侧肋间距450mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用80×100木枋，W=133333mm，I=6666667mm，A=8000mm； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×11.59×0.29=4.20kN Mmax=KmPL=0.171×4.20×0.90×10=646380N·mm=0.65kN·m σ=Mmax/W=646380/(133333)=4.85N/mm

檩梁抗弯强度σ=4.85N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.658,

Vmax=KVP=0.658×4.20=2.76kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2764/(2×8000)=0.52N/mm 檩梁抗剪强度τ=0.52N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P=1.25qL=1.25×7.56×0.29=2.74kN; υ

max

,

2

2

2

2

2

2

6

4

2

3

=KυPL/（100EI）=1.097×2741×900/(100×9000×6666667)=0.37mm

=0.37mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

,33

[υ]=L/250=900/250=3.60mm 檩梁挠度υ

max

３３

7.计算结果

第一层龙骨(次楞)100×80mm单木枋@450mm,第二层龙骨(主楞)100×80mm双木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@1200mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×100mm木枋@450mm,对拉螺栓1排υ12,横向间距900mm，采用80×100木枋作为横檩。

在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置 。

３４

5.4、 200×550（层高4.0m）梁模板门式脚手架支撑计算书

1.计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm,梁高h=550mm,层高4.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm,枋材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度fm=13.00N/mm,抗剪强度fv=1.40N/mm；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距1200mm,梁边至板支撑的距离0.60m。

2

2

2

2

３５

2.梁底模验算

（1）梁底模及支撑荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m × (0.20 + 0.86) × 1.2 = 0.38 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m × 0.20 × 0.55 × 1.2 = 3.17 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m × 0.20 × 0.55 × 1.2 = 0.20 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.20 × 1.4 = 0.56 kN/m 梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 4.31 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 3.12 kN/m （2）梁底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=450mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=200mm W=bh/6=200×18/6=10800mm； I=bh/12=200×18/12=97200mm 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L=-0.105×4.31×450=-91641N·mm σ=Mmax/W=91641/10800=8.49N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

2332

梁底模抗弯强度σ=8.49N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×4.31×450=1175N τ=3Vmax/(2bh)=3×1175/(2×200×18)=0.49N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.49N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=3.12kN/m υ

max

2

2

2

=Kυq2 L/(100EI)=0.644×3.12×450/(100×6000×97200)=1.41mm

=1.41mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

３６

44

[υ]=450/250=1.80mm 梁底模挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

（3）第一层龙骨(次楞)验算

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=200mm,γ=200/1200=0.17 ；第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=100mm,h=80mm

W=bh/6=100×80/6=106667mm，I=bh/12=100×80/12=4266667mm。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.31×450/200=9.70kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=9.70×200/1000×1200/1000×(2-0.17)/8=0.53kN·m b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m 板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×450/1000×7.46=1.01kN a =0.5×(L-c)=0.5×(1200-200)=500mm，Mp=P×a=1.01×0.50=0.51kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.53+0.51)×10=1040000N·mm σ=Mmax/W=1040000/106667=9.75N/mm

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=9.75N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×9.70×200/1000+1.01=1.98kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.98×1000/(2×100×80)=0.37N/mm

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.37N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.12×450/200=7.02N/mm

３７

’

2

22

2

2

2

6

2

2

2

3

3

3

4

υq=qcL×(8-4γ＋γ)/(384EI)

=7.02×200×1200×(8 - 4 × 0.17+0.17)/(384×9000×4266667)=1.30mm υp=PaL×(3-4×(a/L))/(24EI)

=1.01×1000×500×1200×(3 - 4×0.42)/(24×9000×4266667)=1.82mm υ

max

2

2

2

23

2

3

'323

=υq＋υp=1.30+1.82=3.12mm

=3.12mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

[υ]=1200/250=4.80mm 第一层龙骨(次楞)挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

（4）第二层龙骨(主楞)验算

门式钢管脚手架纵向间距1200mm,计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用双木枋: b=100mm, h=80mm, W=2×100×80/6=213333mm，I=2×100×80/12=8533333mm ； 1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×9.70×200/1000+1.01=1.98N

弯矩系数KM=0.271,Mmax=KMPL=0.271×1.98×1000×1200=643896N·mm σ=Mmax/W=643896/213333=3.02N/mm2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.500,Vmax=KVP=1.500×1.98×1000=2970N τ=3Vmax/(2bh)=3×2.97×1000/(2×2×100×80)=0.28N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

4

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=3.02N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.28N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.02×200/1000+1.01=1.71kN 挠度系数Kυ=1.906,υ

max

=KυPL/(100EI)=1.906×1.71×1000×1200/(100×9000×8533333)=0.73mm =0.73mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

３８

33

[υ]=L/250=1200/250=4.80mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

3.支撑承载力验算 (1)荷载计算

传至每个门架立柱的最大支座力的系数=2.896

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m）:NQK2=1.4×0.6×1.20×1=1.01kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2=5.73+1.01=6.74kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m 门式钢管脚手架和水平拉杆重量

NGK =(4.00-0.55-1.9)×0.08+2×2.40×0.0326=0.28kN

门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.28+6.74=7.08kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算

每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN

门式钢管脚手架轴向力设计值N=7.08kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=7.08+[0.08×1.90+(1.2+1.20)×0.0326]×1.2=7.36kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.27N/mm,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

2

2

=0N/mm,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

pc,m

2

(0.7βh ft＋0.25σ)ηUmhO=(0.7×1×1.27+0.25×0)×1.00×1020×105/1000=95.21kN

门架支承面受冲切承载力95.21kN＞上部荷载F=7.36kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m,Al=0.20×0.10=0.02m

３９

2

2

βl=(Ab/Al)=2.45,fcc=0.85×11900=10115kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×10115×0.02=303.45kN

支承面局部受压承载力F=303.45kN＞上部荷载F=7.36kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V

1/2

0.5

2

0.52

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.00=45.75kN/m (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×0.55=13.20kN/m

比较F1、F2取小值F=13.20kN/m，有效压头高度为F/γ=0.55m。 2)荷载计算

荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位 ①新浇混凝土的侧压力F 13.20 kN/m γG=1.2 15.84 kN/m ②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m γQ=1.4 5.60 kN/m 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 21.44 kN/m 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 13.20 kN/m（2）模板强度验算

取竖肋间距L=500mm,计算跨数3跨,木模板厚度h=18mm

W=bh/6=430×18/6=23220mm；I=bh/12=430×18/12=208980mm。 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.100,q=21.44×(550-120)/1000=9.22N/mm。 Mmax=KqL=-0.100×9.22×500=-230500N·mm σ=Mmax/W=230500/23220=9.93N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

2 2

2

2

2

2

2

2

侧模抗弯强度σ=9.93N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.600,Vmax=KVqL=0.600×9.22×500/1000=2.77kN τ=3Vmax/(2bh)=3×2.77×1000/(2×18×430)=0.54N/mm 侧模抗剪强度τ=0.54N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.677,q=13.20×(550-120)/1000=5.68kN/m=5.68N/mm υ

max

，

2

2

2

=KυqL/100EI=0.677×5.68×500/(100×6000×208980)=1.92mm

=1.92mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。

，44

[υ]=500/250=2.00mm 侧模挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

４０

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×21.44=20.37kN/m

设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=1000mm=1.00m，竖向间距b=(550-120)/2=215mm=0.22m，N=abFs=1.00×0.22×20.37=10.19kN；对拉螺栓υ12,容许拉力[Nt]=12.90kN 对拉螺栓受力10.19kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度215mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=100mm

W=bh/6=80×100/6=133333mm, I=bh/12=80×100/12=6666667mm 1）抗弯强度验算

q=21.44×500/1000=10.72kN/m=10.72N/mm；

弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL=0.125×10.72×215=61942N·mm=0.06kN·m σ=Mmax/W=61942/133333=0.46N/mm

侧肋抗弯强度σ=0.46N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪验算

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×10.72×215/1000=1.44kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.44×1000/(2×80×100)=0.27N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.27N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.521,q=13.20×500/1000=6.60kN/m=6.60N/mm υ

max

，

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4b

2

=KυqL/100EI=0.521×6.60×215/(100×9000×6666667)=0mm

=0mm＜[υ]=0.86mm,满足要求。

，44

[υ]=215/250=0.86mm 侧肋挠度υ

max

计算简图和内力图如下图

４１

6.梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距1000mm，侧肋间距500mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用80×100木枋，W=133333mm，I=6666667mm，A=8000mm； 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×10.72×0.22=2.88kN Mmax=KmPL=0.171×2.88×1.00×10=492480N·mm=0.49kN·m σ=Mmax/W=492480/(133333)=3.69N/mm

檩梁抗弯强度σ=3.69N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.658,

Vmax=KVP=0.658×2.88=1.90kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1895/(2×8000)=0.36N/mm 檩梁抗剪强度τ=0.36N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.097,P=1.25qL=1.25×6.60×0.22=1.77kN; υ

max

,

2

2

2

2

2

2

6

4

2

3

=KυPL/（100EI）=1.097×1774×1000/(100×9000×6666667)=0.32mm

=0.32mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。

,33

[υ]=L/250=1000/250=4.00mm 檩梁挠度υ

max

４２

7.计算结果

第一层龙骨(次楞)100×80mm单木枋@450mm,第二层龙骨(主楞)100×80mm双木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@1200mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×100mm木枋@500mm,对拉螺栓1排υ12,横向间距1000mm，采用80×100木枋作为横檩。

在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置 。

４３

6、楼板模板及支撑系统验算

层高5.5m，120厚楼面模板支撑计算书（层高4.0m模板支撑可参照）

1.计算参数

结构板厚120mm，层高5.50m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm,枋材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度fm=13.00N/mm,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距1200mm。

４４

2

2

2

2

2.楼板底模验算

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 3.97 kN/m （2）楼板底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=450mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm W=bh/6=1000×18/6=54000mm；I=bh/12=1000×18/12=486000mm。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.107，M1=KMq1L=-0.107×7.47×450=-161856N·mm 剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.606×7.47×450=2037N

2

2

2

2

3

3

3

4

2

332

b.①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.107，M2=KMq2L=-0.107×3.97×450=-86020N·mm 跨中弯矩系数KM=0.077，M3=KMq2L=0.077×3.97×450=61902N·mm

４５

2

2

2

2

剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×3.97×450=1083N

挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq2L/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×450/(100×6000×486000)=0.30mm

,

4

4

c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下

跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×450=315000N·mm 支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×450=-157500N·mm 剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυPL/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×450/(100×6000×486000)=1.14mm 2）抗弯强度验算

M1=-161856N·mm，M2＋M5=-243520N·mm，M3＋M4=376902N·mm 比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=376902N·mm=0.38kN·m，σ=Mmax/W=376902/54000=6.98N/mm 楼板底模抗弯强度σ=6.98N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。 3）抗剪强度验算

V1=2037N，V2+ V3=1083+2100=3183N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力

Vmax=3183N=3.18kN,τ=3Vmax/（2bh）=3×3183/(2×1000×18)=0.27N/mm 楼板底模抗剪强度τ=0.27N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 4)挠度验算 υ

max

2

2

2

2

2

2

,3

3

=υ2+υ3=0.30+1.14=1.44mm

=1.44mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

[υ]=450/250=1.80mm 楼板底模挠度υ内力图如下图

max

４６

（3）第一层龙骨(次楞)验算

门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)间距450mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=100mm,h=80mm；W=bh/6=100×80/6=106667mm；I=bh/12=100×80/12=4266667mm。 1)抗弯强度验算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.47×450/1000=3.36kN/m

弯矩系数KM=0.094，Mmax=-KMqL=-0.094×3.36×1200=-454810N·mm=-0.45kN·m σ=Mmax/W =454810/106667=4.26N/mm2)抗剪强度验算

剪力系数Kv=0.594，Vmax=KVqL=0.594×3.36×1200=2395N=2.40kN τ=3Vmax/（2bh）=3×2395/(2×100×80)=0.45N/mm

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.45N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3)挠度验算

挠度系数Kυ=1.614，q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.97/1.2×450/1000=1.49kN/m=1.49N/mm υ

max

’

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=4.26N/mm＜fm=13.00N/mm,满足要求。

=KυqL/(100EI)=1.614×1.49×1200/(100×9000×4266667)=1.30mm

=1.30mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

’44

[υ]=1200/250=4.80mm 第一层龙骨(次楞)挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

４７

（4）第二层龙骨(主楞)验算

门架纵向间距1200mm,计算跨数3跨,第二层龙骨(主楞)采用单枋b=100mm,h=80mm；1×100×802

/6=106667mm3

；I＝1×100×803

/12=4266667mm4

1)抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.271，P=7.47×0.45×(0.6+0.60/2)×1000=3025N=3.03kN Mmax=KMPL=0.271×3025×1200=983730N·mm=0.98kN·m σ=M2

max/W=983730/106667=9.22N/mm第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=9.22N/mm2

＜f2

m=13.00N/mm,满足要求。

2)抗剪强度验算

剪力系数KV=1.500，Vmax=KVP=1.500×3.03×1000=4545N=4.55kN τ=3V2

max/(2bh)=3×4545/(1×2×100×80)=0.85N/mm

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.85N/mm2

＜f2

v=1.40N/mm,满足要求。 (3)挠度验算

挠度系数Kυ=1.645，P，

=3.97/1.2×0.45×(0.6+0.60/2)×1000=1340N υ

max

=KυP，L3

/(100EI)

=1.645×1340×12003

/(100×9000×4266667)=0.99mm

[υ]=1200/250=4.80mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ

max

=0.99mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

４８

W＝

3.支撑强度验算 (1)荷载计算

传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=8.76kN 每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m） NQK2=(0.6+0.30)×1.20×1=1.08kN

每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋1.4NQK2=8.76+1.4×1.08=10.27kN 单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN 每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量

NGK=(5.50-0.12-1.90)×0.08+(1.2+1.20)×0.0376=0.37kN 门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.37+10.27=10.71kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算

每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN

门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.71kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C25考虑）,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=10.71+1.90×0.08+[(1.2+1.20)×0.0376]×1.2=10.97kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.27N/mm,hO=150-20=130mm,η=0.4＋1.2/βS=1 σ

pc,m

2

2

=0N/mm,Um=2×(200+130)+2×(100+130)=1120mm,βh=1

pc,m

2

(0.7βh ft＋0.25σ)ηUmhO=[(0.7×1×1.27+0.25×0)×1.00×1120×130]/1000=129.44kN

受冲切承载力129.44kN＞F=10.97kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m,Al=0.20×0.10=0.02m βl=(Ab/Al)=2.45,fcc=0.85×11900=10115kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×10115×0.02=303.45kN

支承面局部受压承载力303.45kN＞Fa=10.97kN,满足要求。 5.计算结果

底模楼模板18mm，第一层龙骨(次楞)采用单枋b=100mm，h=80mm，间距450mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=100mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距1200mm。

在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪

４９

0.5

2

2

2

刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置

５０

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