年产一万吨松香厂设计

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摘要

中国乃全球最大的发展中国家，也是当今世界经济增长最快的国家之一，随着经济不断发展，西部大开发的实施，全国的经济蒸蒸日上，工业发展迅速，对资源能源的需求越来越大。我国地大物博，拥有丰富的松林资源，提供了丰富的松脂原料，同时，我国大量劳动力为采集松脂提供了方便，很好地解决生产松香的原料问题。而且我国松脂加工的技术成熟，确保生产方案有效实施。进行松脂加工，不但可向国家提供大量的工业原料和出口物资，还可提高山区人民的生活水平，繁荣山区经济。

本项目年消耗松脂1.35万吨，年实际主产可达0.9878万吨松香，联产0.2542吨优油，0.2876吨蒎烯和0.0408吨重油。整个工艺采用连续蒸汽法加工松脂。包括三个工序：即松脂熔解、熔解脂液净制和净制脂液蒸馏。建厂总投资为2054万元，建设

期一年，第二年正式投产，总产品销售收入21570.67，生产期直接原料费及工人工资共为13020.55万元，本项目经济效益较高。

产品松香和松节油是两种重要的工业原料，广泛应用于化工，肥皂、造成橡胶，涂料，医药，食品，塑料，电气，印刷等工业部门。同时松香也是我国的大宗出口物资之一，而且随着工业生产与科学技术的发展，世界上对松香、松节油的需求逐步增加，生产远远不能满足需要。当前世界上松香年产量约110万吨，我国占1/3，脂松香的产量我国居世界首位，可见我国的松香的出口前景十分广阔。所以，本厂的建立具有良好的社会效益和经济效益。

1. 设 计 任 务书

1.1. 设计项目名称 ：年产1万吨松香生产工艺设计（012×10000t） 1.2. 生产方法 ：以松脂为原料，通过水蒸汽连续蒸馏法生产松香。 1.3. 生产能力 ：年产1万吨松香。

1.4. 原料组成 ：松香 74% 松节油 19% 水分 6.5% 杂质0.5%。 1.5. 设计说明：松香是一种季节性生产的资源型产品，松香产量随季节而变化，一般每年6—11月是松香生产季节，其中7、8、9、10月是生产旺季，月产量最大，这一阶段，全国松香产量维持在35—45万T之间，1997年达到历史最高水平，超过50万吨。设实际开工6个月，除定期检修外，每月开工28天，全年共开工168天，每天应生产松香59.5吨，按60吨计，每小时平均产松香2.5吨/小时。

2. 松香的简介 1.6. 松香的主要类型

松香是松树分泌的粘稠液体经蒸馏而得到的一种天然树脂，其颜色由微黄色至棕红色，是一种透明、脆性的固体物质。松树具有极强的生命力，是分布最广的树种之一，据估计松树约

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占地球上森林面积的1/3，在我国从南到北都有分布。松香是我国林产化学工业中最重要的产品之一，是一种重要的天然产物，也是一种可再生资源。松香按其来源（即采集方法）的不同可分为三种类型：即脂松香、木松香、和浮游（妥尔油）松香。

1.7. 脂松香 使用采割的形式收集松脂再加工提炼而成的松香叫脂松香。其特点是对松树能连续采割，有利于资源的充分利用。中国松脂资源丰富，是脂松香产量最大的国家，脂松香产量在相当长时间内仍会保持35万吨以上。所以，估计今后20-30年内，世界脂松香年产量仍可保持在65-70万吨。

(2)木松香 木松香是将松根或树干切碎，用溶剂浸提出树脂，经加工提炼出来的松香。主要产于美国，原料依赖于该国东南部的原始松林，现在由于森林资源减少，导致木松香原料短缺，产量由1950年31.6万吨，降至目前2万吨。前苏联也生产木松香，由于资源减少，产量也急剧下降。估计世界现木松香产量只占松香总量5%以下。

(3)浮油松香 来自木材制浆造纸工业，从硫酸盐制浆中回的黑液经加工而得，原来在性能上不如脂松香，后来由于质量不断提高，如今性能己与脂松香相近。由于造纸所用松木比例减少，降低了浮油分馏所得松香产率（从27%降至21%）。所以近年来虽然粗浮油分馏能力增加，但是浮油松香产量仍只保持相对稳定，约占松香总量30%-35%。

上述三类松香，以脂松香的质量最好。我国目前以脂松香为主，而且也是世界上最大的脂松香生产国和出口国。因此发展松香生产必须首先发展松脂生产。松脂主要集中于松树树木的树脂道中，为了取得松脂，在松树上有规律地切开伤口，使松脂外流，收集起来作为生产松香的原料，这种作业称为采脂。采脂的主要树种有松属树木中的马尾松、云南松、湿地松，其他如南亚松、黑松、油松和红松等也可采脂。

松脂应分级存储，以保证松香质量。松脂的质量取决于颜色、含油量、杂质和水分等。树脂的分级可评定为特级、一级、二级、三级。

1.2.2 国内松香情况：

目前，松香的世界年产量约为110×10～120×10t。我国松树资源丰富，是松香产量最大的国家。目前我国松香主要产地为广西、广东、福建、江西、云南、湖南、海南等省（自治区），其中两广产量占全国总产量的一半以上，素有“两广平，天下宁”之说。

由于采脂劳动力强大，随着经济的发展，松香的产区逐渐移向较偏远的山区，近年来广西的产量开始大于广东。云南的脂松香产量也呈现了较快的增长势头。马尾松主要分布在淮河流域、汉水流域以南和云南、贵州、四川东部地区。云南松分布在广西西南部、云南、贵州、四川的西部和西藏东部。湿地松使广西、广东、福建、江西、湖南等省引种的很有希望的采脂树种。南亚松是热带树种，主要分布在海南省。 产品规格、性能及在国民经济中的应用

44松 香

产品规格 级别 外观 颜色 微黄 淡黄 特级 一级 二级 黄色 三级 深黄 四级 黄棕 五级 黄红 透明体 年产一万吨松香厂初步设计说明书

2013年12月 符合松香色级玻璃标准色块的要求 软化点（环球法），℃, 酸值（mgKOH/g） ， 乙醇不溶物， % ， 不皂化物含量， % , 灰分, (%) , 76 166 0.03 5 0.02 75 165 0.03 5 0.03 74 164 0.04 6 0.04 性质和用途 松香是一种天然树脂，主要由各种树脂酸组成，易溶於多种溶剂，具有特有的化学活性。是造纸、涂料、油墨、橡胶、肥皂、电子、食用酯胶、松香酯树脂等工业的重要原料。 1、肥皂工业

松香与纯碱或烧碱一起蒸煮，形成松香皂。松香皂具有很大的去污力，易溶于水，能溶解油脂，易起泡沫。松香具有粘性，可使肥皂不易开裂和酸败变质。

2、造纸工业

松香在造纸工业上用作抄纸胶料。松香与苛性钠制成松香钠皂，即胶料，胶料与纸浆混合并加入明矾，使松香成为不溶于水的游离树脂酸微粒附着在小纤维上，当纸浆在干燥圆筒上滚压加热时，松香软化填充在纤维之间，这种作用叫“上胶”或“施胶”。纸张“上胶”后，可增强抗水性，防止墨水渗透，改善强度和平滑度，减少伸缩度。 3、油漆涂料工业

松香易溶于各种有机溶剂，而且易成膜，有光泽，是油漆涂料的基本原料之一。松香在油漆中的作用是使油漆色泽光亮，干燥快，漆膜光滑不易脱落。 4、油墨工业

松香在印刷油墨中主要用作载色体，并增强油墨对纸张的附着力。油墨中若不用松香，印制成的墨迹就会色调呆滞，模糊不清。 5、粘合剂工业

以松香酯和氢化松香酯为基本原料的粘合剂，常用作热熔性粘合剂、压敏粘合剂和橡胶增粘剂。

6、橡胶工业

松香在橡胶工业上用作软化剂，可增加其弹性。歧化松香钾皂可作合成。 7、食品工业

氢化松香甘油酯与天然糖胶树胶、蜡、醋酸乙烯等一起加热溶融，然后加香料、砂糖及色素等调匀，可制成口香糖。 在屠宰场中宰杀猪、牛、羊时，经过用脱毛机械操作之后，遗留在动物体和头部的毛可用由88-94%的熔融松香和6-12%的棉籽油所组成的脱毛剂来除去。 8、电气工业

用松香35%与光亮油65%配制成绝缘油在电缆上用作保护膜，起绝缘及耐热作用。松

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香和电木以及其他人造树脂相混合用作绝缘清漆 9、建筑材料工业

松香在建筑材料工业上主要用做混凝土起泡剂和地板花砖粘结剂。 松香也用作氯乙烯石棉瓷砖的粘结剂。 松香和亚麻油、碳 酸钙、木炭、颜料等在一起混合可制造地毡瓷砖。:

1.1.1

1.4.2.松节油 指标名称 外观 颜色 相对密度d204 折光率 , 170 初馏点, 0. 870 优级 松节油质量指标（TB12901-91）

一级 透明、无水、无杂质和悬浮物 符合GB/T12902 3.2规定 0.880 1.4670---1.4780 150 85 1.0 不规定 0.940 < 1.5100 不规定 不规定 10 重级 1.4650---1.4710 150 90 0.5 170 前馏出液体积 ,(%) 酸值, (mgKOH/g) 性质和用途 松节油的主要组份是蒎烯，具有特殊的化学性质，是一种优良的溶剂，是涂料、合成樟脑、合成树脂、香料和其他有机合成工业的重要原料。 松节油长期以来作为溶剂，应用于油漆、油膏等，但被溶剂汽油取代后，主要应用于

合成工业。在合成工业中，松节油作为原料，可合成樟脑、薄荷片、松油醇 、香料等，在油漆工业中，作为催化剂、溶剂使漆膜平滑。还作高级轿车上光蜡原料，农药工业上，可合成敌稻瘟，此外，还广泛应用于造纸工业、冶金工业、医学工业、日用化工等领域。

松香生产的方法介绍

松脂加工方法有多种，各地可根据资源情况，掌握的技术水平，选择合适的生产方法。 1、直接火法

直接火法就是把松脂直接装于蒸馏锅内，锅底用直接烧火进行加热，故称为直接火法。由于本法在蒸馏过程中，当加热到规定温度时，必须滴入适量清水，产生出水蒸汽，降低蒸馏温度，蒸出松节油，所以直接火法又称为滴水法。 2、蒸汽法

蒸汽法是用蒸汽作加工热源，并用过热蒸汽作活汽，即蒸汽从蒸汽管的小孔喷出，以降低蒸馏温度，蒸出松节油。

松脂的蒸汽法加工分三个工序进行：即松脂熔解、熔解脂液净制和净制脂液蒸馏。若三个工序都连续进行，称为连续法；若三个工序全部间歇进行，则称为间歇法。但也有些工厂，某些工序采用连续法而另一些工序采用间歇法的生产方式。

连续蒸汽法松脂加工分三个工序进行，其工艺流程如下： 1、松脂熔解工序

松脂用螺旋输送机由贮脂池打入进料斗，经螺旋给料器进入连续熔解器，松

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脂一般是粘稠而带有一定水分和杂质的半流体，为了便于除去杂质的输送，在熔解时需加入一定份量的松节油和水分。松脂熔解时通入开口蒸汽，温度控制在90～95℃，熔解过程中蒸发出来的松节油和水蒸气由熔解器上部的冷凝器回收。熔解脂液经熔解器内的过滤装置除去粗大的杂质后进入连续澄清槽。 2、熔解脂液净制工序

熔解脂液的组分包括：松香47～49%，松节油27～30%，水分20～30%，杂质0．1%左右。熔解脂液中含有大量的水分和细小杂质，我国采用澄清法除去。熔解脂液在澄清槽进行澄清，澄清槽的容积较大，一般能使脂液在其中停留6～8小时，使脂液和水自行分层，澄清后的净制脂液送往蒸馏工序。

澄清槽逸出的水和松节油的蒸汽进入冷凝器回收，下部的渣水混合物，通过稳定罐排出。水分、细小杂质和少量暗色松脂形成的中间层送入中层脂液澄清槽，回收其中的脂液。

3、净制脂液的蒸馏工序

蒸馏工序是在连续蒸馏塔中进行。澄清的脂液由过渡罐经转子流量计测定流量后进入加热器预热至140℃左右，送入蒸馏塔。塔分二段，上塔段塔顶蒸出优级松节油，优级松节油的蒸汽和水蒸气的混合气体由塔顶引出进入冷凝器，冷凝和冷却后经优油的油水分离器分离出水分，优级松节油再经盐滤器去除微量水分后送入油库即为成品。下塔段塔顶蒸出重油，塔底放出松香。重油经泠凝器、油水分离器分离水分后送往油库。松香放出后送至包装场装桶。

1.8. 各工段的工艺条件:

1.1.2

熔解工段工艺条件:

控制项目 工艺要求

松香松节油比 60:40（重量比） 加水量（原料量） 待求 熔解温度 98℃ 熔解时间 25min 加热方式 活汽喷射

1.1.3

控制项目 工艺要求 加料量 80%

温度（槽组） 90℃ 时间 6小时

水份含量 0.5%

澄清工段工艺条件：

1.1.4 预热蒸馏工段工艺条件： 预热:

控制项目 工艺要求 预热温度 40℃ 蒸汽压力 0.5MPa 蒸汽温度 174.5℃

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优油段:

进料温度 140℃ 出段温度 180℃ 活汽压力 0.34MPa 油水比 1：0.5 闭汽压力 0.78MPa

重油段:

进段温度 180℃ 出塔温度 200℃ 活汽压力 0.15MPa 油水比 1:5 闭汽压力 0.78MPa 塔用汽温度

活 汽 340℃ 闭 汽 340℃

冷凝冷却器:

油水混合蒸汽冷凝后温度 40℃ 进水温度 25℃ 出水温度 50℃

3. 松脂贮存 脂液澄清 中层脂液处理 脂液预热 脂液蒸馏 产品包装贮运 松脂输送 松脂加工工序图： 松脂熔解 脂液水洗 1.9. 工艺流程方框图：

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松脂 贮脂池 螺旋输送机 热水罐 料斗 熔解油贮罐 压脂罐 车间料斗草酸溶液计量器 螺旋给料器 中层脂液贮罐 连续熔解器 排渣 中层脂液压脂罐 滤渣器 排渣 中层脂液澄清槽 脂液水洗器 中层脂液过滤器 澄清槽 排渣 压脂罐 浮渣过滤器 油库 净制脂液贮罐 冷却分离 油库 预热器 重油 冷却分离 蒸馏塔 蒎烯 优油 冷却分离 松香 油库

4.

备的选择和计算

各工序物料衡算和热量衡算和典型设

1.10.

物料衡算

原料工段

原料组成

松香：74% 松节油：19.0% 水：6.5% 杂质：0.5％

松香加工过程中的损耗

根据实际测定经验，考虑各个工序的损耗，以及松脂在运输储藏过程中的消耗，每吨松香约需松脂1.35吨。

生产规模

设计年产量10000吨，除定期检修外，每年开工168天，每天应生产松香60吨，则每小时平均生产松香2500㎏。

则每小时需松脂量为：

W1=2500×1.35=3375Kg 全年生产所需的松脂量为：

W2= W1×24×168=13608t

厂内松脂贮存量

以供给二个月正常生产所需的松脂量计： W3= 13608/3=4536t

原料贮存与输送

由于采脂具有季节性，松脂进入工厂的数量随季节而变化，为使采脂旺季进入工厂的大量松脂不至于变质，并保证连续的生产，松脂厂内必须贮存一定量松脂。在工厂中，一般采用贮脂池贮存松脂，松脂加工时再由螺旋输送机输送到加工工序。

1.1.5

典型设备的选择和计算 贮脂池设计

松香原料进厂，经过称重检验后，用贮脂池贮存松脂，贮存量能保证二个月的生产需要。 贮脂池建于地面上， 贮脂池的池底为正方体斜底，

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池底斜面与池底夹角为20°，贮脂池用钢筋混凝土建造，各池以钢筋混凝土墙隔开，墙厚35㎝，池露出地面的高度以便于汽车装卸松脂为宜，池面以钢筋混凝土为梁，呈格形过道，过道宽1.6m，过道之间放置木栅栏，以便倾倒松脂。贮脂池顶上盖以砖木结构棚，以免松脂日晒雨淋和尘土杂质混入。贮脂池以四个一组,每个池的最低点位于池组的中心，其对角位于池组底侧墙设一松脂流出口。贮脂时将闸门闸住；使用时，在池上通道处控制，通过螺杆打开闸门。四池合用一台螺旋输送机。为防止松脂在贮存时氧化、结块变质和松节油挥发，通常贮脂池内加保养水，超过脂面10—20cm。启用一池的松脂时，先用泵抽出保养水，然后将该池靠螺旋输送机侧墙低处的闸门打开，松脂因重力流出闸口，由螺旋输送机送到加料槽内。工艺计算为：

1. 贮存供二个月生产的原料所需的体积为（ρ=1030㎏/m3） V=4536/1.03=4403.88 m3 则每一个贮脂池的容积为 ： V'=V/4= 550.485 m3 2. 设贮脂池长宽各为12m，池底斜面与地面倾角为20°，则 h1=12×tg20°=4.37m

V1=12×12 ×h1/3=209.76 m3

V2= V'- V1= 550.485-209.76=340.73m3 h2= 340.73/144=2.366 m

则贮脂池总高度为 h= h1＋ h2=6.74m 实际中取 h=7.50m 贮脂池总容积为

V总=4×[12×12×h1/3＋12×12×（7.50-4.37）] = 2641.92 m

螺旋输送机

螺旋输送机由螺旋槽，螺旋叶，支承以及传动机构等部分组成。螺旋槽外壳用铁板卷成，与螺旋叶的距离5㎜为宜，螺旋叶采用空心轴分为数节联成，以便于装拆，两轴联接处插入一实心圆铁，以螺钉栓柱。外部再套以套筒，螺旋叶片用铁板拉成，叶片之间用焊接，然后焊接在轴上。

3

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铁制的叶片与槽易为松脂腐蚀，且生成暗色的树脂酸铁盐，使松香颜色变暗。因此必须涂以红丹紫胶漆。松脂随螺旋输送机输送前进时，螺旋输送机同时起到搅拌和破碎的作用。工艺计算为：

1.有效长度

设螺旋输送机的倾角为30°，螺旋输送机在垂直平面上的投影高度H=7.5m，则 L=Hctg30°=13m

2.螺旋输送机生产能力Q及螺旋直径D

?D2Q=60?SnρC=47?SnρCD2

4式中 Q——每小时生产能力（t/h） ?——松脂充满系数 S——螺距，取S=0.8D

n——螺旋输送机的转数，取为90r/min ρ——松脂密度，取1.03t/m3

C——螺旋输送机与地平面倾斜度α的校正系数，倾斜角一般不应大于3（根据实测C取0.2）

D——螺旋直径 解得D=0.170m

扩大20%，则D=0.170×1.2=0.204m

3.功率计算

N0=K×

Q×ω0L＋H） 367式中 Q——每小时生产能力（t/h）

ω0——阻力系数包括螺旋输送机的全部阻力，经测定为10 L——螺旋输送机从入口到出口的水平投影长度m

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2013年12月 Q水=44.004×542=23850.17 kcal/h

Q总= 27194.47kcal/h

熔解器排出的残渣带走的热量

设出口温度为96℃

Q香=14.09×0.54×96=730.43 kcal/h

Q油=7.08×0.45×96= 305.86kcal/h

Q水=23.7×96= 2275.2 kcal/h

Q杂=12.66×96×0.37= 449.68kcal/h Q总= 3760.81 kcal/h

立式熔解器出口脂液带走的热量

Q香=26973.00＋227372.24－730.43= 253614.81kcal/h

Q油=5771.25+7429.8+21930.75+28233.47－305.86=63059.41kcal/h Q水=4045+5400+10260+20520－2275.2=37949.8kcal/h

Q杂= 124.88+474.53－449.68=149.73kcal/h Q总=354773.75kcal/h

热损失

设熔解器散热量为立式熔解器出口脂液带走的热量的3% Q散=354773.75×3%=10643.21 kcal/h

共需供给的热量

Q总=265167.52+28233.47+20520+27194.47+10643.21=351578.67 kcal/h

蒸汽耗用量

G= 351578.67/（650.3-96）=634.28kg/h

蒸气带入总热为Q蒸=634.28×650.3=412469.08 kg/h

滤渣器排出的残渣所带走的热量

取排出的残渣的温度为96℃ Q香=1.84×96×0.54=95.39 kcal/h Q油=1.48×96×0.45=63.94kcal/h Q水=5.35×96=513.6kcal/h Q杂=3.37×96×0.37=119.7kcal/h Q总= 792.63 kcal/h

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送去下一工段的脂液带走的热量

Q香=253614.81-95.39= 253519.42kcal/h Q油=63059.4-63.94=62995.46kcal/h Q水=37949.8-513.6= 37436.2 kcal/h Q杂=149.73-119.7= 30.03kcal/h Q总=353981.11 kcal/h

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熔解工序热量平衡表

表2 熔解工序热量平衡表 单位: kcal/h

分 组 松 香 松节油 水 杂 质 小 计

1 松脂 26973 5771.25 4045 124.88 36914.13 去下一工

段的脂液

松 香 松节油 水 杂 质 小 计

253519.42

62995.46

37436.2 30.03 353981.11

松节油回流 3410.28 24978.07 28388.35

排渣热量 730.43 305.86 2275.2 449.68 3760.81

排渣 95.39 63.94 513.6 119.7 792.63

热损失 10643.21

397566.11

2 输 入 松节油 7429.8 7429.8 输 出

3 加入水 热 量 5400 5400 熔解器

4

蒸汽

412469.08 滤渣器

462213.01

5

共 计

1.1.8 主要设备设计及选型 加料斗

1、取加料斗的容量为1小时的加料量，则理论上所需容积 V=3375/1030≈3.28m3;

2、设加料斗长宽为2.0m，直边高1.5m，锥底高0.8m 一般加料位在料斗直边高的2/3处，则

V′=V1＋V2=2.0×2.0×1.5×2/3＋2.0×2.0×0.8/3=5.067 m3; ∵V′﹥V

∴该加料斗符合实际生产需要 加料斗采用4㎜厚不锈钢钢板焊制。

螺旋给料器

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1.有效长度L

取进出口中心距为1.2m

2.螺旋直径D

Q=47 SnρCD2

其中：Q=4.68751t/h S=0.8D C=0.2 ρ=1.03t/ m3; n=90r/min 解得D=0.198m=198㎜ 圆整为D=200㎜，则S=100㎜

螺旋槽外壳与螺旋叶距离5㎜，则外壳套筒 Dg=D＋2×5=210㎜ （?210?5 L1200）

3.轴功率

N0=KQ/367（ω0L＋H）(kw) 解得N0=0.145 kW 取η=0.9， 则额定功率为 :N=0.13/0.9=0.16kW

4选型

电机型号： AJQ2-21-4（N=1.1kW） 驱动装置型号：JJZ-125 减速器型号： JZQ-250-Ⅳ

立式熔解器

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1. 器身

取塔内径为900㎜，厚4㎜，停留时间25min 熔解器截面积为： F=πD2/4=0.636㎡ 混合脂液的密度为 ρ=Q/（V脂＋V油＋V水）

=5225.58/（3375÷1030＋928.66÷800＋921.92÷959.72） =968.06㎏/ m3;

则脂液在塔内移动的有效体积： V=5225.58×25/60ρ=2.25 熔解器的有效高度为

H=v/F=2.25/0.636=3.536m圆整为3.6m

根据经验和渣量的多少取进脂口距下封头平面1.0m，出脂口距上封头平面0.5m，熔解器身采用1Cr18Ni9Ti不锈钢钢板焊制，内径900㎜，壁厚4㎜。

封头选择

上封头：查《化工容器及设备简明设计手册》P316选用椭圆形封头 Dg=900㎜ 曲面高度h1=225㎜ 直边高度h2=25㎜ 内表面积F=0.945㎡容积V=0.112 m3 厚度δ=4㎜ 重量G=30.2kg

下封头：查《化工容器及设备简明设计手册》P337选用90°无折边锥形封头

Dg=900㎜ H=450㎜ 容积V=0.095m3; 厚度S=5㎜ 重量G=35.7㎏

2.塔高

H=3600+1000＋500＋225＋25＋450=5800

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3.蒸汽管直径和喷孔布置

由热量衡算知，每小时耗蒸汽634.28kg。为使蒸汽分配均匀，蒸汽分三束管从熔解器底部侧边进入，每条管上的孔数按三段分配，从进汽的一端起，各断的孔数之比为2:1.5:1，用2kgf/cm2（表压）的饱和蒸汽加热，蒸汽比容为.0.617 m3/㎏。

每条蒸汽管应通入的蒸汽比为: 634.28÷3＝211.43kg/h 每条蒸汽管的流量: Vs=211.43×0.617÷3600＝0.036m3/s 取蒸汽在管内流速为v=25m/s;

则 蒸汽管直径：d=(4·Vs/π·v) 1/2 =0.044m

喷管上钻直径3mm的小孔，小孔总面积为喷管截面积的3倍 则小孔总数 n=[π×(44/2)2×3]÷[π×(3/2)2]＝645个 各段小孔按2:1.5:1的比例分配

则 第一段有孔645×（2/4.5）＝287个 第二段有孔645×（1.5/4.5）＝215个 第三段有孔645×（1/4.5）＝143个

喷孔方向，向下梅花形排列，夹角30°。喷孔盘径为熔解器内径的2/3

查《林产化工手册》（下）P2136选取YB804-70 ?57×3.5 1Cr18Ni9Ti无缝钢管为活汽喷管。活汽进管选取YB804-70 Ø57×3.5 1Cr18Ni9Ti无缝钢管。

4.进脂管

取u=0.1m/s，已知Q=3375㎏/h，ρ=1030㎏/m3，则VS D=

4VS??=0.108m

查《化工容器及设备简明设计手册》P777选取?121×6.5 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管为进料管。

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2013年12月

5.出脂管

已知：Q=5225.58㎏/h，ρ=991.71㎏/ m3，取u=0.2m/s，则 D=

4VS??=0.097m

查《化工容器及设备简明设计手册》P777选取?108×5.5 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管为出脂管。

6.加油管

已知：Q=1066.73㎏/h，ρ=860㎏/ m3，取u=2m/s，则 D=

4VS??=0.014m

查《化工容器及设备简明设计手册》P781选取?20×1 2Cr13不锈钢管为加油管。

7.加水管

已知：Q=375㎏/h，ρ=1000㎏/ m3，取u=1m/s，则 D= =0.010m

查《林产化工手册》（下）P2135选取YB231-70 ?22×3 20无缝钢管为加水管。

8.转子流量计

选取型号为LZB-25的转子流量计作加水用 选取型号为LZB-40的转子流量计作加油用

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2013年12月

9.视镜

采用Pg2.5 Dg80双层玻璃安全视镜。

10.探温仪器

采用XCF-121型动圈式温度指示调节器。

11.支座

熔解器外包60㎜厚的保温层，

熔解器重G1=0.9×π×0.004×(3.6+1+0.5) ×7.8×103+30.2+35.7 =515.8kg=0.5158t

活汽盘管重G2=4.71×π×0.057×0.0035×7.9=0.02t 停馏25分钟的物料重G3=5225.58×25÷60÷1000=2.18t 则总重G=0.5258+0.02+2.14=2.71t

参照《林产化工手册》（下）P1982选用B型悬挂式支座，个数4个 支座的充许负荷1.00t，支座的支承面积123cm2，重量3.80㎏

滤渣器

采用密封耙式滤网除渣设备，该设备结构示意如图：

进料出料金属扫把丝减速机滤塞排渣 脂液从进料口入除渣器的上半部，通过滤网从出料口流出。残渣留在滤网上由电动机通过减速箱带动一钢丝扫耙转动，将残渣刮入残渣通道落入下部的残渣室中，排渣时打开室门扒出残渣。这种滤渣设备具有结构简单、安装容易、维修方便、占地少、过滤效果好等优点。缺点是由于金属滤网与金属丝扫耙的不断磨擦，极易损坏，换扫耙的周期较短。未熔解的粒状松脂与夹带进入废渣的脂液不能回收利用。

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熔解油贮槽

1.贮槽体积（以贮存1h的物料计）

ρ油=860㎏/m3 则V=928.66×2/860=2.16m3

贮槽为卧式圆柱形筒体，取其内径D=1200㎜，则其有效长度为

L= =1.91m 取L=2.200㎜

2.进出油管

参照《林产化学工业手册》（下）P2136进出脂管采用YB804-70 ?57×3.5不锈钢管。

3.封头

查《林产化工手册》（下）P1939选用椭圆形封头

Dg=1200㎜ 曲面高度h1=300㎜ 直边高度h2=25㎜ 内表面积F=1.65㎡容积V=0.255 m3 厚度δ=6㎜ 重量G=78.6kg。

4.人孔

采用人孔型号：人孔AⅡPg6,Dg450,JB580-64-2,螺栓数量20个， 螺栓长度（长×宽）M16×65，重量74㎏。

5.液位计

参照《林产化学工业手册》（下）P2022选用玻璃管液面计 （HG5-226-65）AⅢ，Pg6，L=1200

1.12. 净制工序

熔解后的脂液呈流动状态，含有少量的杂质，必须在进入蒸馏塔前除去，否则将影响松香产品的质量，为达到这一目的，熔解后的脂液必须经过水洗、澄清，除去杂质。

1.1.9 物料衡算 过渡锅

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1.进入过渡锅的脂液量为5156㎏/h

其中 松 香：2481.57㎏/h 松节油：1457.87㎏/h 水 分：1027.87㎏/h 杂 质：0.844㎏/h

2.排出的渣水量（排出渣水量为脂液中水的60%）

则 渣水量为1027.87×60%=616.72㎏/h

3.去水洗锅的脂液量

5156－616.72=4539.28㎏/h

水洗锅

进入水洗锅的脂液量4539.28㎏/h

加入热水量为脂液量的15%，即4539.28×15%=680.89㎏/h 加入的草酸的量为脂液量的0.10%，则加入含量为10%的草酸液为 4539.28×0.10%/10%=45.39㎏/h 其中 水 分： 40.85㎏/h 草 酸： 4.54㎏/h 681.20+4541.36＝5222.56㎏/h 去澄清锅的脂液的量为：5222.26㎏/h

澄清槽组

1.进料时为5265.56㎏/h (4539.28+680.89+45.39=5265.56) 2.澄清槽组中草酸的排出量

草酸全部排出：4.54㎏/h

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3.中层脂液排出量

取中层脂液的排出量为原料量的3%，则中层脂液量为 3375×3%=101.25㎏/h

取中层脂液的平均组成为：

松香43.3%，松节油15.7% 水 40.2%杂质0.8% 其中 松 香：101.25×43.3%=43.84㎏/h 松节油：101.25×15.7%=15.90㎏/h 水 分：101.25×40.2%=40.70㎏/h 杂 质：101.25×0.8%=0.81㎏/h

4.送至预热器的脂液量

设净制后的脂液的含水量为0.5% 其中 松 香：2555.86㎏/h 松节油：1511.7㎏/h 水 分： x㎏/h

x/(2555.86＋1511.7+x)=0.5% 解得x=20.44㎏/h

则送去预热器的脂液的量为4088㎏/h

5.澄清槽组的排水量

1027.87+680.89+40.85-616.72-40.70-20.44=1071.75㎏/h 排出的杂质:0.844-0.81=0.034㎏/h

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净制工序物料衡算表

表3净制工序物料衡算表 单位：㎏/h

序号 1． 2． 3． 5．

进 料 松 脂 其中：松香 松节油 水分 杂质

加入洗涤水

加入草酸液 其中:草酸 水分 共 计

5156 2481.57 1457.87 1027.87 0.844 680.89 45.39 4.54 40.85 5882.28

1． 2． 3. 4．

出 料 过渡锅排水量 中层脂液 其中：松香 松节油 水分 杂质 澄清槽组 其中：排水 草酸 排杂 送去预热脂液 其中： 松香 松节油 水 共计

616.72 101.25 43.85 15.90 40.70 0.81 1076.32 1071.75 4.54 0.03 4088 2555.86 1511.70 20.44 5882.29

物料名称

数 量

序号

物料名称

数 量

1.1.10 热量衡算

洗涤水升温所需热量Q1

加热蒸汽：132.9℃ 0.78MPa I=650.30 kcal/kg

洗涤脂液的水是利用各种换热器排出的水，温度为50℃。利用排出的废汽将水加热到95℃，调节通入热水锅中的蒸汽流量和水量，使热水锅中的水的温度保持为95℃。

加热洗涤水所需的热量

Q1= 680.89×（95－50）=30640.05kcal/h

热损失Q2（为Q1的5%）

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Q2=30640.05×5%=1532.00 kcal/h

需用的废汽的量G

G=（30640.05+1532.00）/（650.30－95）=55.45㎏/h

净制工序物料衡算表

表4 净制工序物料衡算表 单位: kcal/h

项目

洗涤水升温所需热 热损失 共 计

1532.00 32172.05

共 计

32172.05

所需热量 30640.05

项目 废汽

提供热量 32172.05

1.1.11 主要设备设计及选型 过渡锅

过渡锅是由不锈钢钢板制成的锥底圆柱体，在进脂管下设一铝制喇叭，进入的脂液可以经过喇叭均匀地分布至四周而避免冲击，顶盖上高一导气管接冷凝器，其结构示意图如下所示：

进脂管人孔导气管放脂管排渣水管 1、过渡锅的理论容积V（以半个小时的物料贮量计）

进料：Q=5156㎏/h ρ=968.06㎏/ m3; V=5156×0.5/968.06=2.66 m3;

2、过渡锅的实际容积V实（扩大20%）

V实=2.66×（1＋20%）=3.20m3;

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3、过渡锅的主体高度

取过渡锅的内径D=2400㎜，参照《化工容器及设备设计手册》P337选用90°无折边锥形封头Dg=2400×6，（TH3010-59） 高度H=1200㎜， 容积V=1.81m3; 筒体的有效高度 h=（3.20－1.81）／

?2

D=0.31m 4实际中取h=0.35m

则过渡锅的总体积为V= πD2×0.35/4＋1.81=3.39m3

高径比为0.35:1.2=1:3.43在1:(3-4)范围内,符合要求，能保证脂液中的水能在较短的时间内下沉。

4、封头、法兰及垫圈

参照《化工容器及设备设计手册》P337选用： 封头Dg2400×6（JB1154-73） 重量G=438㎏ 参照《化工容器及设备设计手册》P517选用：

Dg=2400 Pg=6㎏/㎝2（JB1159-73）乙型平焊法兰 螺栓规格M24，数量76个，法兰重量330㎏ 参照《化工容器及设备设计手册》（下册）P537选用： 橡胶石棉板垫圈（280℃，常压，平面密封，使用良好）

5、支座

参照《化工设备机械基础》P388选用充许负荷为100KN的B型耳式支座，其主要参数为： 高度 H=320底板 l1=250㎜ b1=180 ㎜ δ1=16 ㎜ s1=90㎜

筋板 l2=330㎜ b2=200 ㎜ δ2=12 ㎜ 垫板 l3=400㎜ b3=320 ㎜ δ3=10 ㎜ e=48㎜ 螺栓 d=30 螺纹M24,支座质量 28.7㎏

6、进、出脂管

选用与立式熔解器出脂管相同，即选取YB804-70 ?108×4.5 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管为过渡锅进脂管和出脂管。

7、排渣水管

由于渣水较易堵塞管道，因此采用YB804-70 ?89×41Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管为排渣水管。

水洗锅

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水洗锅以贮存半个小时熔解的脂液为宜，用95℃热水洗涤脂液，脂液从距锅主体上平面30㎜处进，并将一管引至距进水处20㎜处出脂液，热水在距锥底50㎜处加入。

1、脂液体积（以半个小时的物料计）

V=5265.56×0.5/968.06=2.72m3 实际中扩大20%，即

V′=2.72×（1＋20%）=3.26m3

2、下封头

取水洗锅内径为1600㎜，参照《化工容器及设备设计手册》P337选用：90°无折边不锈钢锥形封头Dg=1600×6，（TH3010-59）高度 H=800㎜，容积V=0.536m3 重量136㎏

3、锅主体高度h

h=4×（3.26－0.536）/πD2 =1.35m

4、上封头及法兰

参照《化工容器及设备设计手册》P337选用： 封头Dg1600×6（JB1154-73） 重量G=137㎏ 参照《化工容器及设备设计手册》P517选用：

Dg=1600 Pg=10㎏/㎝2（JB1159-73）乙型平焊法兰 螺栓规格M24，数量60个，法兰重量229㎏

5、支座

水洗锅总重=52655.6×0.5＋136＋137＋229×2 ＋π×1.6×1.35×0.006×7.8×1000=3681.36㎏ 参照《林产化学工业手册》（下册）P1983选用：

允许负荷2.5吨B型悬挂式支座,个数3个，支座的支承面积217cm2 单重7.16㎏

支座垫板尺寸：长×宽280×180㎜ 厚度10㎜

6、搅拌器

水洗时要求搅拌的速度为80-90r/min，采用桨式搅拌器，两对桨叶，桨叶用止动螺钉固定

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D=700㎜，搅拌轴? 50㎜，则 搅拌器型号：700-50 HG5-220-65

电动机：JQZ-32-4型电动机，N=3kW 减速器：JZQ-250-V型减速器

7、管路

出脂管采用和进脂管一样的尺寸，即 YB804-70 ?108×4.5 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管为水洗锅出脂管。 加水管

取进水的速度为2m/s，已知热水的加入量为680.89㎏/h，则 D= =0.012m

查《林产化工手册》（下）P2135选取YB231-70 ?18×3 材料为16Mn无缝钢管为加水管。 导汽管 采用YB804-70 ?38×2.5不锈钢管

8、视镜

拟采用视镜型号为JB593-64 视镜ⅡPg6，Dg125

9、人孔

在封头上开设人孔，拟采用：人孔AⅡPg6,Dg450,JB580-64-2,螺栓数量20个，螺栓长度（长×宽）M16×65，重量74㎏

热水锅

1、锅身

洗涤脂液用水量680.89㎏/h，废蒸汽用量为55.45㎏/h，热水锅以1小时用水的贮量为准，则理论容积为V=（680.89＋55.45）/965=0.763m3

热水锅采用不锈钢钢板焊制而成，采用圆筒形，尺寸如下

D=1000㎜ H=1000㎜δ=4㎜,则实际容积为V′=πD2H/4=0.785m3，符合实际生产要求。

2、管路

活汽进管：采用YB804-70 ?45×2.5 1Cr18Ni9Ti无缝钢管。 进水管：选取YB231-70 ?18×3 材料为16Mn无缝钢管为进水管。 出水管：选取YB231-70 ?18×3 材料为16Mn无缝钢管为出水管。

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澄清锅

澄清锅为锥底圆柱体，由钢板焊成，其结构简图如下所示：

导气管进脂管出脂管出口大喇叭小喇叭脂液入口排渣管 1、澄清槽组的总有效容积

V=QT/ρ

式中：V----澄清槽组总容积

Q——1小时加工的脂液量,Q=5265.56㎏/h T——澄清所需的时间,取T=6h ρ——脂液密度，取ρ=926㎏/ m3

将上述数据代入上式,解得 V=39.8m3

2、根据生产的需要，设置4个澄清槽，则每个的容积为

V′=V/4=9.951 m3

实际容积扩大20%,则 V实=1.2 V′=11.94m3

3、锅主体

取澄清锅直径D=3000㎜，H=1200㎜ 查《林产化学工业手册》（下册）P1951 封头采用无折边锥形封头：90°Dg3000×8，（TH3010-59）型不锈钢封头，容积V=3.534 m3,H=1500㎜,重量629㎏ 澄清锅的总容积为:

V=πD2H/4＋3.534=12.02 m3 符合实际生产要求.

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2013年12月

4、喇叭

喇叭直径取锅内径的1/6，即D=2800/6=466.67㎜,取500mm,壁厚3㎜,采用L3型铝板制成。

5、顶盖

采用厚度为8㎜L3型铝板板制成。

6、接管

进出口管采用YB804-70 ?108×4.5 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管。 排渣水管采用YB804-70 ?108×4.5 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管。

7、人孔

采用人孔型号：人孔AⅡPg6,Dg450,JB580-64-2,螺栓数量20个， 螺栓长度（长×宽）M16×65，重量74㎏。

8、视镜

视镜选用带衬里视镜ⅡPg6Dg80 JB594-64-2。

9、支座

参照《化工容器及设备设计手册》P623选用： 允许负荷2.5吨B型悬挂式支座4个。

支座垫板尺寸：长×宽 460×300㎜ 厚度14㎜

浮渣过滤器

外壳选用?273×7螺旋电焊钢管，高400㎜； 进出脂管选用YB804-70 ?108×4.5 不锈钢管； 滤网框采用D=250㎜，高H=250㎜； 滤网采用120目/小时钢丝。

净脂贮罐

1、贮罐容积（以1小时脂液的贮存量计）

V= 4088/926=4.41m3

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2013年12月

设实际容积加20%,V′=1.2V=5.29m3

2、贮罐主体高度

取D=1600㎜，则

H=4V′/πD2=2.63m 取H=2700㎜

3、封头及法兰

参照《化工容器及设备设计手册》P337选用： 封头Dg1600×6（JB1154-73） 重量G=137㎏ 参照《林产化学工业手册》（下册）P1970选用：

Dg=1600 Pg=10㎏/㎝2（JB1159-73）乙型平焊法兰 螺栓规格M24，数量60个，法兰重量229㎏

4、进出脂管参照《林产化学工业手册》（下）P2136选用YB804-70 ?108×4.5 不锈钢管为进出脂管。

5、液位计参照《化工工艺设计手册》P1179，选用透光式带蒸汽夹套的玻璃液位计，型号VB-2或采用UTD-61型电动浮筒液位变送器。

1.13.

中层脂液处理工序

在澄清过程中，在澄清脂液和水层之间有一层脂液、水和杂质相混的褐色混合物，称为中间层脂液，其量约为原料量的1-3%。其组成通常为：松香40-50%，松节油15-25%，水25-40%，杂质2-10%。中间层脂液的组成说明其中含有相当量的松脂质，必须加以回收利用。设从澄清锅排出的脂液的温度为85℃，利用二次蒸汽加热到90℃， 加热蒸汽： 132.9℃ 0.78MPa I=650.3 kcal/kg。

1.1.12 物料衡算 进料

中层脂液量101.25㎏/h，每8小时处理一次，其处理量为 G=101.25×8=810㎏/8h

松香43.3%，松节油15.7% 水 40.2%杂质0.8% 其中 松 香：810×43.3%×8=350.73㎏/8h 松节油：810×15.7%×8=127.17㎏/8h 水 分：810×40.2%×8=325.62㎏/8h 杂 质：810×0.8%×8=6.48㎏/8h

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加油量

加入溶解油，使其香油比为60：40，则加入的油为x㎏ ( x＋127.17)/350.73=40/60 解得x=106.65㎏

则脂液量为810＋106.65=916.65㎏/8h

出料

1.中层脂液残渣

中层脂液残渣量为中层脂液量33%，排量为916.65×0.33=305.55kg/8h 组成为:松香40% 松节油20% 水37.56% 残渣2.44% 其中 松香：305.55×0.4=122.22kg/8h 松节油: 305.55×0.2=61.11kg/8h 水: 305.55×0.3756=114.76kg/8h 残渣: 305.55×0.0244=6.48kg/8h

2.上层清脂 含水量为1%

其中 松香：350.73-122.22=228.51kg/8h 松节油：233.82-61.11=172.71kg/8h

X/（228.51+172.71+X）=0.01 X=4.05 kg/8h 水分：4.05 kg/8h

脂用量:228.51+172.71+4.05=405.27kg/8h

3.排水：325.62-139.13-306.77kg/8h=5.94kg/8h

1.1.13

热量衡算 脂液吸收的热量

8小时后，脂液温度降为85℃

脂液从85℃加热到90℃所需的热量 Q香=350.73×5×0.54= 946.13 kcal/8h Q油=127.17×5×0.45= 286.13 kcal/8h Q水=325.62×5= 1628.1kcal/8h Q杂=6.48×5×0.37=11.99 kcal/8h Q总=2873.19kcal/8h

加入的松节油从20℃加热到90℃所需的热量

年产一万吨松香厂初步设计说明书

2013年12月

Q油=106.65×70×0.45= 3359.48kcal/8h

热损失（以上述所需热量的10%计）

Q损=（2873.19＋3359.48）×10%= 623.27kcal/8h

共需供给的热量

Q总=2873.19＋3359.48＋623.27=6855.93 kcal/8h

蒸汽耗用量

加热蒸汽质量 132.9℃ 8 kg/㎝2 I=650.3 kcal/kg G= 6855.93/（650.3－90）=12.24㎏/8h

1.1.14 主要设备设计和选型 压脂罐

压脂罐为圆筒式筒体，压脂罐采用壁厚6㎜不锈钢钢板焊制。

1、压脂罐的有效容积

V=810/950=0.853m3

实际中扩大20%，则实际容积V′=0.853×1.2=1.023 m3

2、压脂罐长度L

取压脂罐内径D=1000㎜，则

L=4V′/πD2=4×0.53/π×12=1.303m 取L=1350㎜

3、进、出脂管

参照《林产化学工业手册》（下）P2136进出脂管采用YB804-70 ?89×4 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管。

4、蒸汽管

参照《林产化学工业手册》（下）P2136蒸汽管采用YB800-70 ?59×9 高压无缝钢管。

5、人孔

采用人孔型号：人孔AⅡPg6,Dg450,JB580-64-2,螺栓数量20个， 螺栓长度（长×宽）M16×65，重量74㎏。

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6、安全阀

参照《化工设备机械基础》P415选用A43-6C安全阀。

7、压力表

参照《化工仪表及自动化》P41选用0—1MP范围的弹性式压力计。 8、封头

查《林产化工手册》（下）P1939选用椭圆形封头

Dg=1000㎜ 曲面高度h1=250㎜ 直边高度h2=25㎜ 内表面积F=1.16㎡容积V=0.151m3

中层脂液缓冲罐

810+106.65=916.65kg/8h

1.缓冲罐有效容积

V=916.65/926=0.99m3

实际中扩大20%，则实际容积V′=0.99×1.2=1.19 m3

2.封头

取中层脂液缓冲罐内径D=1200㎜，参照《林产化工手册》（下）P1951选用90°无折边锥形封头Dg=1200㎜H=600㎜ 容积V=0.226 m3,厚度S=6㎜, G=110㎏

3.筒体高度

H=4（V′－0.226）/πD2=4×(1.19－0.226)/π×1.22=0.85m

4.进出脂管

参照《化工容器及设备设计手册》P721进出脂管采用YB804-70 ?89×4 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管。

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2013年12月

5.排渣水管

参照《化工容器及设备设计手册》P728进出脂管采用YB804-70 ?89×4 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管。

7.蒸汽管

参照《林产化学工业手册》（下）P2136采用YB804-70 ?38×2.5不锈钢管。

8.人孔

采用人孔型号：人孔AⅡPg6,Dg450,JB580-64-2,螺栓数量20个， 螺栓长度（长×宽）M16×65，重量74㎏。

9.液位计

采用VTD-61型电动浮筒液位计。

中层脂液处理锅

1、有效容积

V=916.65/926=0.99m3

实际中扩大20%，则实际容积V′=0.32×1.2=1.19m3

2、封头

参照《化工容器及设备设计手册》P316上封头选用椭圆形封头Dg=800㎜

曲面高度h1=200㎜ 直边高度h2=25㎜ 内表面积F=0.754㎡ 容积V=0.0796m3;上封头选用90°无折边锥形封头。

3、有效高度

取其内径D=800㎜，则其有效高度为

H=4（V′－0.0796）/πD2=4×(1.19－0.0796)/π×0.82=0.85m 取H=900㎜

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4、进脂管

参照《林产化学工业手册》（下）P2136进出脂管采用YB804-70 ?89×4 1Cr18Ni3Mo2Ti不锈钢管。

5、排渣水管

参照《林产化学工业手册》（下）P2136排渣水管采用YB804-70 ?108×4不锈钢管。

1.14. 蒸馏工序

脂液从贮罐由脂液泵抽出经转子流量计进入预热器，预热器把脂液从90℃加热到140℃,从预热器抽出部分松节油，油和水的混合蒸汽经分凝器分出含蒎烯量高的油份，油水分离、盐滤后得工业蒎烯。脂液预热后进入蒸馏塔的优油段上部连续进入塔内，在优油段顶部蒸出优油，在重油段顶部蒸出重油，在蒸馏塔中分别蒸出的优油、重油混合蒸汽经冷凝后进入各自的油水分离器，优油、重油再经过盐滤器后进入贮槽；优油作为熔解油进入熔解油贮罐。产品松香从塔底不断流出，进入放香槽。

1.1.15 物料衡算 进料

进预热锅的脂液量4088㎏/h其中 松 香：2555.86/h 松节油：1511.7㎏/h 水 分：20.44㎏/h

在加工过程中损失的松香为2555.86-2450=105.86(蒸馏过程带进松节油及过程损失),损失的松节油为净松香的0.7%，即2450×0.7%=17.15kg/h，残留在松香中的松节油为50kg/h。故实际产油量为1511.7-17.15-50=1444.55 kg/h,根据生产实际优油占总产油量的50%,中油占43%,重油占7%,损失的松香和松节油按比例分配到各阶段.

出料

1.预热锅

蒸出的松节油:1444.55×50%=722.275 kg/h 水分全部蒸出.

本段松香的损失量:105.8×50%=8.575 kg/h. 故脂液离开本段时有:

松节油:1511.7-722.275-83575=780.85 kg/h 松香： 2555.81-52.93=2502.93 kg/h

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2.蒸馏塔

优油段：

上段的出料为本段的进料：

本段蒸出油43%，即1444.55×43%=621.1565 kg/h 本段损失：松节油：17.15×43%=7.375 kg/h 松香：105.86×43%=45.52 kg/h 故脂液离开本段时有：

松节油：780.85-621.1565-7.3745=152.319 kg/h 松香：2502.93-45.52=2457.41 kg/h 重油段：

上段的出料即为本段的进料

本段的蒸馏出油7%，即1444.55×7%=101.12 kg/h 本段损失：

松节油：17.15×7%=1.2 kg/h 松香：105.86×7%=7.41 kg/h 故脂液离开本段时有：

松节油：152.319-101.12-1.2=50 kg/h 松香：2457.41-7.41=2450 kg/h

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