设计说明书

天津焦化厂废水处理工艺设计

TIANJIN COKING PLANT WASTEWATER

TREATMENT PROCESS DESIGN

专 业：环境工程 姓 名：韩晶晶 指导教师姓名： 申请学位级别：学士

论文提交日期： 年 月 日 学位授予单位：天津科技大学

摘 要

随着科学技术的不断发展和人类社会的不断进步，人们对物质文化需求也日益增加，同时对环境问题也越来越关注。水是生命之源，当前全球都面临着水严重短缺、水体被严重污染、水质情况恶化的严峻形势，水的治理问题成为当今世界面临的重要环境问题之一。

天津人口多、工业发达，水资源短缺。近年来随着人口的增多、工业的迅猛发展，大量的生活污水、工业废水由于不能及时处理，给用水安全带来了很多隐患。尤其工业废水的危害日益加重,对水体的污染情况也日趋严重,对人类的健康和安全带来极大的威胁。因此,对于保护环境来说,加大对于工业废水的处理措施就显得尤为重要。

本设计为天津焦化废水处理工艺设计，污水处理厂规模为25000m3/d，污水主要来源为生活污水和焦化废水，主要污染物质是BOD、COD 、SS 、TN。结合废水的性质和进出水水质要求，本设计采用AAO为主体的污水处理工艺和以气浮浓缩为主体的污泥处理工艺流程。本工艺对于BOD、COD的去除有很好的效果，同时具有脱氮除磷的效果。经处理后出水可以达到《炼焦化学工业污染物排放标准》（GB 16171-2012）一级标准。

关键词：工业废水； 焦化废水； A-A-O； 气浮浓缩

abstract

With the continuous development of science and technology and the progress of

human society, people are increasing demand for material culture, at the same time also more and more attention to environment issue.Water is the source of life, the world is facing a water shortage, water pollution, the serious situation of water quality deterioration, water governance problems become one of the important environmental problem facing the world today.

Tianjin population, industrial development, shortage of water resources. In recent years, with the rapid development of population increase, industry, a large number of sewage and industrial wastewater due to cannot be handled in a timely manner, to the water safety brought many hidden dangers.Increased rapidly in the amount and type of industrial wastewater, Especially the harm of industrial wastewater increasing, water pollution is also increasingly widespread and serious, serious threat to human health and safety. For protecting the environment, therefore, increase in industrial wastewater treatment measures is particularly important.especially the harm of industrial wastewater increasing, water pollution is also increasingly widespread and serious, serious threat to human health and safety. For protecting the environment, therefore, increase in industrial wastewater treatment measures is particularly important.

The design for the Tianjin coking wastewater treatment process design, the scale of sewage treatment plant for 25000 m3 / d, and coking wastewater, sewage main source for sewage main pollutants is BOD, COD, SS, TN.Combined with the nature of the wastewater and in and out of the water quality requirements, this design USES the AAO gas as the main body of the sewage treatment process and to float the enrichment as the main body of the sludge treatment process.This process for the removal of BOD, COD has a good effect, have the effect of denitrification and phosphorus removal at the same time. The processed water can reach the coking chemical industry pollutant emission standard \

Key words：Industrial wastewater； Coking wastewater； Anaerobic-Anoxic-Oxic ；

Air flotation concentrate

目 录

第一章 前言......................................................1 第二章 绪论......................................................2 第一节 设计任务.................................................2 第二节 设计依据和原则..........................................3 第三章 工艺方案选择的依据及确定..............................4 第一节 天津自然概况......................................4 第二节 焦化废水的特点及处理方法...........................4 第三节 工艺设计论证及各构筑物的选取..........................6 第四章 构筑物设计计算...................................12 第一节 格栅.............................................12 第二节 平流式沉砂池.....................................17 第三节 沉淀池...........................................20 第四节 水解酸化池.......................................24 第五节 调节池...........................................26 第六节 AAO工艺..........................................27 第七节 辐流式二沉池.....................................35 第八节 混凝沉淀池.......................................38 第九节 紫外消毒池.......................................40 第十节 气浮浓缩池.......................................41 第十一节 污泥消化池.....................................44 第十二节 污泥机械脱水.........................................46

第五章 平面布置与高程布置 ...................................47 第一节 平面布置................................................47 第二节 高程布置 ...............................................48 第六章 工程费用投资估算.......................................52 第七章 工程风险分析与事故处理................................57 第一节 运行期间的事故风险分析................................57 第二节 紧急事故的处理.........................................57 第八章 结论与建议..............................................59 第九章毕业设计心得..............................................60 参开文献.........................................................62 致谢..............................................................63 附录..............................................................64

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第一章 前言

焦化废水是在煤高温下被干馏、产生的煤气被净化和精制某些化工类的东西的过程中产生一种工业废水。一般所产生的焦化废水含有大量的难以被生物降解的有机物，焦化废水的特点是含有挥发性的酚类物质和一些杂环的化合物，是一种高COD、高氨氮工业废水，并且对于焦化废水的达标排放处理一直是环境工程领域的一个难题。焦化废水若不达标排放会对人体和自然环境带来诸多影响。

本设计为天津焦化废水处理工艺设计，其中焦化废水量3000m3/d，生活污水22000m3/d，总设计水量为25000m3/d。出水水质要求达到炼焦化学工业污染物排放标准》的一级标准。

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第二章 绪论

第一节 设计任务

一、设计任务

表2-1 原水水质

CODcr mg/L BOD 氨氮 SS mg/L 150 220 70 pH mg/L mg/L 1200 200 25 400 40 15 焦化废水 生活污水 出水水质 4000 400 100 9-10 6-9 6-9

二、废水排放标准

采用《炼焦化学工业污染物排放标准》（GB 16171-2012）。

表2-2 废水综合排放标准 单位mg/L

要求经过处理后水质达到《炼焦化学工业污染物排放标准》（GB 16171-2012）中的现有企业水污染物排放浓度限值(COD cr≤100mg/L，BOD≤25mg/L，SS≤70mg/L，氨氮≤15mg/L，pH=6-9)。

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污染物 pH 氨氮 悬浮物（SS） BOD5 COD 直接排放 6～9 15 70 25 100 间接排放 6～9 25 70 30 150 天津科技大学2013届本科生毕业设计

第二节 设计依据和原则

一、 设计依据

（一）需要处理的水质资料；

（二）所需设备材料的厂商所提供的设备、材料的报价及控制设备、仪表的报价等；

（三）《室外排水设计规范》（GB50014-2006）；

（四）《炼焦化学工业污染物排放标准》（GB 16171-2012）； （五）《城市给水工程规划规范》（GB50282-98）；

（六）《机械设备安装工程施工及验收规范》（TJ231-78）； （七）《地下工程防水技术规范》（GBJ16-1987）；

（八）《低压配电装置及线路设计规范》（GB50054-1992）；

（九）《电器装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-1992）； （十）国家建筑标准设计《矩形钢 筋混凝土清水池》（96S824）； （十一）《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93）； （十二）《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）

（十三）其它有关的污水处理设计规范与国家及地方标准等； 二、设计原则

（一）根据资料、当地具体的情况、需要处理的水质和水量的状况，确定合

适的工艺流程，使工艺的布置能够流畅，工艺的布局能够尽可能的简单、合理；

（二）充分考虑厂区周围的环境，尽量降低产生的有气味的气体对周围居民的居住环境产生的不良影响；

（三）全面规划、合理布局，利用当地的地形条件，将厂区的土地利用效率

发挥到最大，节省占地面积；

（四）针对废水的水质和水量的具体情况和特点，选择合适的处理设施。 （五）所使用的化学药剂的存放合理、安全，使用是否规范。

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第三章 工艺方案选择的依据及确定

第一节 天津自然概况

一、天津的地貌

天津市属于燕山山脉向滨海的平原过度的地带，天津的绝大部分地区是属于华北平原，总体的地势较为低平。天津的地势总的形势为北方地区高南方地区较低，其中天津市的地形最高的地方是的山峰为位于蓟县的九顶山，最低的地方位于大沽口。天津的地形有山地、丘陵还有平原，天津的地貌形态类似于簸箕的形状。天津地区的山地地貌逐渐形成以侵蚀为主的形态，平原地区的大面积缓慢下降，接受着非常厚的松散的沉积层物质。 二、天津地区风向

天津地区属于北温带，受支配于季风环流，处于东亚季风盛行的地区，属于暖温带季风性气候。天津距离渤海湾近，天津的气候受海洋季风气候的影响。天津的气候特征，四季气候分明，春季风较多，雨水较少；夏季天气炎热，雨水较多；秋季气候凉爽，冷暖比较适中；冬季比较寒冷，干燥雪较少。

天津的冬半年多西北风，气温比较低，降水也比较少；夏半年以偏南风为主，气温较高，有较多的降水，有时会出现春季干旱。天津的全年主导风向为西南风，全年的平均气温大概在14℃左右，7月份的天气最为炎热，月平均温度大约在28℃。1月份气温最低，最寒冷，月平均温度仅为-2℃。天津全年的平均降水量在360－970毫米之间。

第二节 焦化废水的特点及处理方法

一、废水的来源与特点

焦化废水的主要来源: 一是在煤气在被净化的过程中所产生的废水，如煤气终冷水和粗苯分离水等;二是剩余的氨水，它是在煤的干馏及煤气被冷却的过程中产生出来的废水，这部分的废水占焦化废水总量的一半以上，是焦化废水的最主要的来源; 三是在精制焦油、粗苯等的过程中及其它场合产生的废水。

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焦化废水是含有大量难降解有机污染物的工业废水，它的成分很复杂，其特点是含有挥发酚、多环芳烃及氧、硫、氮等杂环化合物，是一种高COD、高氨氮并且处理非常困难的一种工业有机废水。如不达标排放对水体、人体的危害极大。 二、焦化废水的常用处理方法

焦化废水的达标排放处理是相当困难的，目前活性污泥法是国内外在处理焦化废水中比较常用的一种处理技术，但用此种方法处理的焦化废水中的氨和氮、COD、BOD等去除效果不好，不能直接外排。因此，国内外对焦化废水的达标排放以及回收利用都正在进行着深入不断的探索和研究，虽然不同的国家有自己不同的水之特点、运行管理、测试监控的技术，这些研究都朝向着节能、环保、高效和实用等良好的方向发展。总体而言，我国对于焦化废水的的处理效果与其他国家基本相当 水平基本差不多，但仍有需要改进的地方。我国对焦化废水的处理从开始到现在经历了一个从零开始、逐渐提高、不断完善的过程。其主要使用的方法可以分为物理化学工艺、生物处理工艺还有一些新技术。 （一）物理化学工艺 1、混凝法

混凝法的主要作用是去除悬浮性的物质和一些胶体性的杂质。焦化废水经过一定的生物处理后会残留下一部分的固体悬浮物，出水COD值会较高同时色度也无法达到排放标准。采用混凝进行后续的处理，使出水达标。 2、吸附法

利用吸附的方法处理废水，是利用吸附剂的多孔性来吸附废水中的溶质，使废水能够达到净化。常用吸附剂有粉煤灰、活性炭、矿渣、硅藻土等。由于利用吸附法的成本相对较高,吸附剂不容易再生,不利于处理高浓度的废水。 3、光催化氧化法

光催化氧化法的工艺相对简单、容易运行操作管理、不会对环境造成二次污染。光催化氧化法的缺点是严重浪费光，反应后再把TiO2 从水中除去费用较高。 （二）生物处理工艺 1、普通活性污泥

普通活性污泥法最早的应用是在处理生活污水方面，通过对微生物的不断研究和改进，此方法目前也适用于对工业废水的处理。活性污泥法存在污泥的絮凝性能低，污泥的活性较差，污泥声场速度慢等缺点。 2、SBR 工艺

SBR工艺是一种可以进行生物 降解和去除氮磷于一体的可以间歇运行的废水处理工艺，反映都在一个设有曝气或搅拌装置的反应池内进行。对处理焦化废水而言,由于SBR工艺处理焦化废水是HRT时间长,从而使得所需处理设施容积很大，相应会增加成本。

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3、MBR 工艺

MBR装置是通过膜将水过滤出来，使污泥被留在池子内。采用MBR工艺对焦化废水进行处理，在池子容积相同的条件下，同传统工艺比较MBR工艺对于COD和氨氮的去除效率提高了很多。MBR法具有对废水的处理效果好、经济成本相对较低、处理容量大的优点，尤其在它可以达到无害化处理，不会对周围造成二次污染，该方法已经在各地的焦化废水处理中得到广泛应用。 4、AO 法(厌氧一好氧)

AO工艺进行脱氮是利用微 生物的硝化作用和反硝化作用。利用废水中的有机物和回流的污泥，污泥往复循环与缺氧和好样之间，污泥中既含有硝化菌也含有反硝化菌。硝化菌在好氧的条件下进行反应发生作用，在缺氧条件下作用会被抑制，而反硝化戏菌刚好与之不同。对焦化废水厂使用AO工艺后，结果表明AO工艺对于COD和氨氮的去除效果都很好，完全可以达到国家现行排放标准。 5、 AAO 法(厌氧一缺氧一好氧)

AA0法是在A/O法前加一个厌氧段。AA0法可以提高废水的可生化性，提供碳源为提高厌氧段的反应。对焦化废水处理厂的AAO工艺的研究，表明此工艺具有较好的稳定性能及抗冲击的能力，对废水的处理效果好。 （三）其他处理新技术 1、催化湿式氧化

催化湿式氧化发生在高温高压下，在氧 化剂的作用下将废水中的有机物去除。催化湿式氧化技术对于焦化废水的进一步处理有很大的作用，对于出水的达标排放有很好的效果。 2、Fenton 试剂技术

Fenton试剂在处理某些不易降解的有机物方面有一定的优越性.赵晓亮考察了Fenton试剂氧化法对于焦化废水的进一步深度处理存在很好的效果。结果表明出水COD 和色度等指标均可达到要求。 3、固定化细胞技术

固定化细胞技术是用化学或者物理的方法将游离的微生物固定在载体上使它们的密度能够相对密集，使它的活力变得很好，并能多次利用，可去除氮和高浓度有机物或用于某些难降水。

第三节 工艺设计论证及各构筑物的选取

一、焦化废水处理工艺的选择

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由于物化法由于要消耗大量的化学试剂，其运行成本会比较高，不利于量化的处理，故一般应用很少。而生物处理工艺相比较而言花费少，处理效果好。常用的生物处理工艺有普通活性污泥法、AO、AAO、SBR以及它们的改良。其中普通活性污泥法应用比较普遍，但是焦化废水的可生化性很差，出水COD以及NH3-N的出水很难达标，不适用于焦化废水的处理。AO法可以很好的去除氨氮，但是焦化废水存在很高的COD值，可生化性差，出水COD很难达标。SBR法针对性不强，操作复杂，同时去除COD和氨氮的效果较差。AAO法可以很好的提高焦化废水的可生化性，同时对NH3-N的去除效率也很好，适合处理焦化废水。因此本次设计采用AAO工艺作为焦化废水处理的主体工艺。

由于焦化废水的不稳定造成其废水的化学成分相当复杂且多变，总体来说COD值很高、NH3-N的值很高、生物降解很困难的特点。根据目前各处理工艺的优缺点和成本计算，本设计选择水解酸化池+AAO工艺进行废水处理。

AAO处理工艺是目前应用广泛的二级处理工艺，由于焦化废水的可生化性差，可以增加水解酸化池进一步提高了废水的生化性，AAO中添加的厌氧段可以减轻后续硝化反硝化过程中氨氮的积累，可以提高废水的可生化性，为后续处理增加碳源，使后续处理处于一个良好的环境。出水进入混凝反池进一步去除悬浮物和COD，确保系统出水达标排放。 二、方案的确定原则

（一）在国家或地方的保护环境的要求的基础上，严格按照法律、法规的规定，根据要处理的废水的水量，以及废水的水质及排放标准，选择可以稳定运行、成本运行费用较低的工艺。

（二）妥善处理运行过程中产生的残渣、污泥及气体，避免出现二次污染。 （三）厂区的建设要尽量使用现代化的管理技术，将自动化良好的运用于厂区的运行，做好绿化，并预留适当的空地，为未来的建设留有余地。 三、主要工艺流程

如图3-1所示

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生活污水 焦化废水 格栅 格栅 上清液回流

沉淀池 砂渣外运 水解酸化池 沉淀池 沉砂池 污污污厌氧池 缺氧池 好氧池 调节池

泥脱水机 泥消化池泥浓缩池 混合液回流 污泥回流 干泥外运 沼气柜二沉池 四、主要构筑物的选择 （一）格栅

格栅是由一组平行的栅条所制成，格栅的作用是去除悬浮的或者漂浮着的大块的固体物质，以减少后面的各个处理的构筑物的负担，保证后面水泵等的正常运行，以免堵塞水泵，防治初沉池的污泥管因此而产生淤积阻塞。格栅的截留

混凝沉淀池

紫外消毒池 出水 8

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效果取决于删条时间的宽度和所处理的废水的水质。

本次设计中生活中残渣和固体颗粒较多，选用粗格栅和细格栅。而焦化废水中残渣和固体颗粒物较细小，所以选用细格栅。 （二）提升泵房

提升泵房用来经所处理的污水提升至细格栅，增加污水的水位，从而使污水可以再后续的处理构筑物内流动，从而最终实现污水的达标排放。 （三）沉砂池

沉砂池主要作用于较大粒径的沙粒，以避免后续处理构筑物的淤塞以及管道被磨损等情况的发生。采用重力分离技术的原理，故应是沉砂池的进水流速缓慢，使污水中比重相对较大的沙粒可以更好的沉积下来，使处理效果达到最佳的状态。沉砂池主要有平流沉砂池、曝气沉砂池、旋流沉砂池等。

虽然沉砂池在的建设费用很低、占地面积很小以及其他各个方面所占的比例较小,但其作用却是不可忽视。本次设计中生活污水中混杂着粒径较大的砂粒，选择平流式沉砂池来去除较大砂粒，避免对后续处理构筑物的管道产生磨损。 （四）初沉池

初沉池一般是在生化处理之前，利用重力作用来将无数中颗粒较小的污泥分离出来。 废水经初沉后，可以沉淀的物质和悬浮物的去除在50%、BOD的的去除在20%左右，初沉池的主要作用如下：

1、去除漂浮着的物质，为后面的各个构筑物减少负担，并减少对于后面的滤池的堵塞。

2、在一定程度上，可以起到调节池的作用，使水量和水质均匀，避免出现水量忽大忽小的状态。

平流式沉淀池对污水的悬浮物的沉降效果很好，有较高的抗冲击负荷的能力，施工方便适用于大中小型污水处理厂，因此生活污水选用平流式沉淀池。竖流式沉淀池的建造所需要的面积较小，便于排泥便于运行管理，一般处理量不大的小型污水处理厂多采用此种沉淀池，因此焦化废水的处理选择竖流式沉淀池。 （五）水解酸化池

水解酸化的目的主要是将焦化废水的可生化性提高，使BOD与COD的比值提高，此设计中对焦化废水废水进行合适的水解酸化，可以使后续的生物处理效果更好，保证后续污水生化处理装置的连续平稳运行。 （六）调节池

一般来说废水的水质和水量都是不太均匀、稳定的，此时一般就需要增加调节池来使废水的水质水量趋于稳定，同时也可以使废水和污水在调节池内进行充分的混合，以方便后续处理的进行。

调解池具有以下作用：是水量水质均匀，保持稳定的pH，使药剂的试用量减

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少， 减少水量不均引起的冲击负荷。 （七）AAO工艺

AAO是一种常用的污水处理工艺，具有良好的去除氮脱除磷的效果。AAO工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。厌氧池主要作用是将磷释放出来,同时发生氨化部分有机物。缺氧池的主要功能是对废水进行脱氮处理。好氧池的功能是多样化的，能够去除BOD、发生硝化反应，吸收磷。

AAO的工艺特点：AAO工艺可以做到同时去除氮和磷，并且处理后的出水效果非常好，不会产生细菌的大量增殖，不会发生污泥的膨胀，产生的污泥含磷量很高，适合做肥料，工艺运行成本低。 （八）二沉池

二沉池的主要作用是对出水中的泥进行分离，使出水变得澄清可以达到达标排放，将分离出的污泥进行回流。二沉池在进行沉淀时泥水之间会出现有一条清晰的分界线。

二沉池主要分为平流式二沉池、竖流式二沉池、幅流式二沉池和斜板二沉池。但是由于活性污泥黏度大，会对沉淀效果产生影响，甚至引起堵塞，因此应该慎用。本设计中选用辐流式沉淀池作为二沉池。 （九）混凝沉淀池

混凝沉淀是一种依靠混凝剂处理工业废水的技术，它是在于混凝剂的作用下，使废水中的胶体和细小的悬浮物形成成絮凝状的固体，然后再进行分离去除的一种水处理法。 （十）消毒池

污水经过二级处理后，水质明显改善，但是细菌绝对值仍然较大，为了杀死水中可能存在的病原菌因此有必要进行消毒处理。 （十一）污泥浓缩池

污泥浓缩主要是为了去除污泥颗粒物之间的水，以减少污泥的体积，为后续构筑物的污泥处理提供便利。

浓缩池的形式有重力浓缩池，气浮浓缩池和离心浓缩池等。重力浓缩池是做常见的一种，但是重力浓缩不能用于脱除氮磷之后所产生的污泥。气浮浓缩适用于悬浮液沉降困难并且混合很容易的污泥，例如，接触氧化污泥、延时曝起污泥和一些工业的废油脂等。离心浓缩主要利用离心力场所受的离心力进行浓缩分离，所需的面积相对较小，但是相对的能耗较高。从适用对象和经济上考虑，故本设计采用气浮浓缩池。 （十二）消化池

污水经过生物处理后产生的剩余污泥中仍然含有大量的有机物，若不进行进一步的处理将会对环境造成二次污染。而污泥稳定最常用的方法是厌氧消化工

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艺。根据消化温度的不同分为中温消化和高温消化。本设计采用中温二级厌氧消化。

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第四章 构筑物设计计算

生活污水：污水设计流量 Q=22000m3/d=0.225m3/s=255L/s 总变化系数 Kz=

2.72.7==1.47 0.110.11Q255 污水最大流量Qmax=Q?Kz=0.225?1.47=0.375m3/s 焦化废水：废水设计流量 Q=3000m3/d=0.035m3/s=35L/s 变化系数 Kz=

2.72.7==1.83 0.110.11Q35 废水最大流量 Qmax=Q?Kz=0.035?1.83=0.064m3/s

第一节 格栅

一、设计相关说明

格栅是由一组平行的栅条所制成，格栅的作用是去除悬浮的或者漂浮着的大块的固体物质，以减少后续处理构筑物的符合，保证后面水泵等的正常运行，以免堵塞水泵，防治初沉池的污泥管因此而产生淤积阻塞。格栅的截留效果取决于删条时间的宽度和所处理的废水的水质。 二、设计相关标准

（一）水泵前格栅栅条的空隙应该根据所使用的水泵的具体要求确定。污水处理的系统前格栅栅条间隙应该符合下列要求：人工来清渣：25-40mm，机械清渣16-25mm。大型污水处理厂格栅宜采用机械淸渣，机械格栅至少两台； （二）栅渣量与所在地区的水质、删条的空隙、污水的设计流量及排水管道系统的不同等因素有关。在无当地运行资料时，可采用：格栅间隙为16-25mm时，栅渣量为0.10-0.05m3/103 m3(格栅/污水)；格栅间隙为30-50mm时，栅渣量为0.03-0.01m3/103m3(格栅/污水)；

（三）过栅流速：0.6-1.0m/s；格栅前渠道内的水流速度：0.4-0.9m/s； （四）格栅的一般采用45°-75°；废水过格栅水头损失一般为0.08-0.15m； （五）格栅之间必须设有工作台，工作台的面要高与格栅前的高设计水位0.5m；

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（六）格栅的工作的台子两侧的过道宽不应小于0.7m。工作台正面过道宽度，采用人工清除时不应小于1.2m，采用机械清除时不应小于1.5m； 三、格栅具体设计计算

生活污水 （一）粗格栅

设粗格栅有2座，则每座格栅的最大设计流量Q=（1）栅前水深（h）

最大设计流量Q=0.1875m3/s，栅前流速V=0.8m3/s

B12V 根据最优水力断面流速 Q? （4-1）

20.375=0.1875m3/s 2 得栅前槽宽 B1?2Q?V2?0.1875 =0.685m （4-2） 0.8 栅前水深 h?B10.685??0.343m（4-3） 22

（2）栅条间隙数（n）

格栅倾角α=60°，栅条间隙b=50mm=0.05m，过栅流速V=0.8m3/s

n?Qmaxsina0.1875sin60??13个 （4-5）

bhv0.05?0.343?0.8

（3）栅槽宽度（B）

栅条宽度S=10mm=0.01m

B?s?n?1??b?n?0.2?0.01??13?1??0.05?13?0.2?0.97m （4-6） （4）通过格栅的水头损失（h1）

设栅条断面形状为锐边矩形断面，则?=2.42

22?S?v?0.01?0.8 h1?k???sin??3?2.42??sin60??0.024m（4-7） ?b2g0.052?9.8????

43（5）栅后槽的总高度（H）

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设栅前渠超高h2=0.3m

H=h1+h2+h=0.343+0.024+0.3=0.667m （4-8） (6) 栅槽总长度（L）

进水渠道渐宽部分展开角度??20? 进水渠道渐宽部分的长度L1?B?B10.97?0.685??0.392m（4-9）

2tan?12?tan20?

栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度L2?L10.392 ??0.196m（4-10）

22

h?h20.343?0.3 L?L1?L2?1.0?0.5??0.392?0.196?1.0?0.5??2.46m（4-11）

tan?tan60?(7) 每日栅渣量（W）

栅渣量W1=0.01m3/103 m3(格栅/污水) W?86400QmaxW186400?0.375?0.013??0.22m3/d>0.2m/d （4-12）

1000KZ1000?1.47 所以，采用机械清渣 2 、细格栅

设细格栅有2座，每座格栅最大设计流量Q=（1）栅前水深（h）

最大设计流量Q=0.1875m3/s，栅前流速V1=0.8m3/s

B12V 根据最优水力断面流速 Q? （4-13）

20.375=0.1875m3/s 2 得栅前槽宽 B1?2Q?V2?0.1875 =0.685m （4-14） 0.8 栅前水深 h?B10.685??0.343m （4-15） 22（2）栅条的间隙数（n）

格栅倾角α=60°，栅条间隙b=10mm=0.01m，过栅流速V=0.8m3/s

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n?Qsin?0.1875sin60???60个（4-16）

bhv0.01?0.343?0.8

（3）栅槽宽度（B） 栅条宽度S=8mm=0.008m

B?S(n?1)?bn?0.2?0.008?(60?1)?0.01?60?0.2?1.27m （4-17） （4）通过格栅的水头损失（h1）

设栅条断面形状为锐边矩形断面，则?=2.42

2?S?v?0.008?0.8 h1?k???sin??3?2.42??sin60??0.152m（4-18） ??b?2g?0.01?2?9.8

43243（5）栅后槽总高度（H） 栅前渠超高h2=0.3m

H=h1+h2+h=0.343+0.3+0.152=0.795m （4-19） （6）栅槽总长度（L）

进水渠道渐宽部分展开角度??20? 进水渠道渐宽部分长度L1?B?B11.27?0.685??0.804m（4-20）

2tan?12?tan20?

栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2?L10.804 ??0.402m（4-21）

22

h?h20.343?0.3 L?L1?L2?1.0?0.5??0.804?0.402?1.0?0.5??4.47m（4-22）

tan?tan60?

（7）每日栅渣量（W）

栅 渣量W1=0.1m3/103 m3(格栅/污水) W?86400QmaxW186400?0.375?0.1??2.20m3/d>0.2m3/d （4-23）

1000KZ1000?1.47 所以，采用机械清渣

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焦化废水 1、细格栅

设细格栅有2座，每座格栅最大设计流量Q=（1）确定栅前水深（h）

最大设计流量Q=0.032m3/s，栅前流速V1=0.8m3/s

B12V 根据最优水力断面流速 Q? （4-24）

20.064=0.032m3/s 2 得栅前槽宽 B1?2Q?V2?0.032 =0.283m （4-25） 0.8栅前水深 h?B10.283??0.142m （4-26） 22（2）栅条间隙数（n）

格栅的倾角α=60°，栅条的间隙b=10mm=0.01m，过栅流速V=0.8m3/s

n?Qsin?0.032sin60?（4-27） ??26 bhv0.01?0.148?0.8个

（3）栅槽宽度（B） 栅条宽度S=8mm=0.008m

B?S(n?1)?bn?0.2?0.008?(26?1)?0.01?26?0.2?0.66m （4-28） （4）通过格栅水头损失（h1）

设栅条断面形状为锐边矩形断面，则?=2.42

2?S?v?0.008?0.8 h1?k???sin??3?2.42??sin60??0.152m（4-29） ?b2g0.012?9.8????

43243（5）栅后槽总高度（H） 设栅前渠超高h2=0.3m

H=h1+h2+h=0.142+0.3+0.152=0.59m （4-30）

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（6）栅槽总长度（L）

设进水渠道的渐宽部分展开角度??20? 进水渠道的渐宽部分长度L1?B?B10.66?0.283??0.528m（4-31）

2tan?12?tan20?

L10.528??0.264m（4-32） 22

h?h20.142?0.3L?L1?L2?1.0?0.5??0.528?0.402264?1.0?0.5??3.5mtan?tan20?（4-33）

栅槽与出水渠道的连接处渐窄部分长度L2?（7）每日栅渣量（W）

栅渣量W1=0.1m3/103 m3(格栅/污水) W?86400QmaxW186400?0.032?0.13

??0.15m3/d?0.2m/d （4-34）

1000KZ1000?1.82 所以，采用人工清渣

第二节 平流式沉砂池

一、设计相关说明

沉砂池是污水处理厂最重要的处理设施之一，虽然沉砂池在整个厂区的建设投资费用、构筑物的占地面积等方面所占的比例都很小,但是它的重要性却是非常大的。如果处理流程中没有沉砂池,大量的砂粒将随着水流进入到后面的处理构筑物中，给污水厂的正常运行带来很多隐患。

沉砂池一般设在泵站前或者沉淀池之面，避免损坏后面的水泵和管道，防止管道发生堵塞、淤积等现象。沉砂池可分为平流式沉砂池、竖流式沉砂池、曝气沉砂池和圆形涡流式沉砂池。

竖流式沉砂池沙粒因重力沉积于池子的底部，处理效果一般较差。沉砂池所沉淀的沉渣里面，夹杂着一些有机物，对被有机物包裹包裹在有机物中的砂粒去除效率不高，而且容易发臭，对环境产生影响。平流式沉砂池一般比较常用，污水在池子内按水平流向流动。对无机物颗粒的去除效率好、能够稳定工作、架构

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简单和容易排沙。因此，此设计中采用平流式沉砂池。

平流式沉砂池很像一条被加深加宽之后的明 渠，污水在沉砂池内在水平方向上流动，在沉砂池的的两端。沉砂池池底设置1-2个贮砂斗，下面连接带排砂的管道。当废水流到达沉砂池时，水流速度会变小，废水中的无机的颗粒物会由于重力作用下沉，密度较小的一些有机物则仍留在污水中。从而达到从水中分离无机颗粒的目的。 二、设计相关标准

（一）沉砂池的格数至少两座，应该设置成并联的样式。 （二）沉砂池去除的密度大于2.65沙粒。

（三）当污水由水泵提升时，应按组合而成的水泵的最高值的流量计算；当污水自留与流入相同时，应按最大设计流量计算。

（四）设计流速的确定。水平流速：最大的设计流速应为0.3m/s,最小的流速应为0.15m/s；在最高值的设计流量的时候，污水停留时间大于30s，一般为30-60s。

（五）池子的有效水深应小于1.2m，一般采用0.25-1.0m,每个格子的宽度不应该小于0.6m。

（六）砂斗容积按2天的沉沙量来进行计算，斗壁倾角55°-60°。 （七）生活污水的沉砂量，按0.01-0.02L/（人·d）计算；城市污水的沉砂量按1.0×106m3污水中含有沉砂30m3计算，尘沙的含水率为60%，密度1500kg/m3。

（八）池子底部的坡度一般为0.01-0.02，所选择的尘沙装置，应根池底的形状。

（九）除砂大部分采用机械方法。当采用人工排砂时，排砂管直径不应小于200mm。

（十）沉砂池的超高不应该小于0.3m。

（十一）当采用重力排砂时，沉砂池应当跟贮砂池靠得很近，尽量缩短排砂管的长度，节省预算。 三、具体设计计算

设平流式沉砂池有1座，则最大设计流量Q=0.375m3/s （一）池子长度（L）

水平流速v=0.25m/s，停留时间t=30s L?vt?0.25?30?7.5m （4-35） （二）水流断面面积（A）

Q0.375?1.5m2（4-36） A?max?v0.25

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（三）池总宽度（B）

设池子有两个分格，则n=2，每个分格宽度b=0.9m B?2b?2?0.9?1.8m （4-36）

（四）有效水深（h2）

A1.5 h2???0.83m?1.2m 符合要求 （4-37）

B1.8（五）沉砂斗所需的容积（V）

污水的沉砂量X=30m3/106m3(污水)，排砂的时间间隔取T=2d V?86400QmaxXT86400?0.375?30?2??1.32m3（4-38） 66KZ?101.47?10

（六）每个沉砂斗所需容积（V?） V1.32 Vo???0.33m3（4-39）

2?24

（七）沉砂池尺寸

设沉砂斗的上斗底宽a1?0.7m，斗高h3'?0.45m，斗壁与水平面的倾角为

60?

?2h32?0.4a??a1??0.6?1.22mtan60?tan60? （4-40）

则沉砂斗容积为：

h0.4522V1?3(2a?2a1a?2a1)?(2?1.22?1.22?2?1.22?0.7?2?0.7?0.7)?0.42m3

66' ?V1?V? 符合要求 （4-41）

（八）沉砂室高度（h3）

采用重力排砂，设底坡坡度0.02，坡向砂斗。沉砂斗之间壁厚为0.2m。 h3?h3'?il2?h3'?0.02?L?2a?0.2?0.02(7.5?2?1.22?0.2)?0.45??0.5m（4-42）

22

（九）沉砂室总高度（H） 设超高h1=0.3m

H?h1?h2?h3?0.3?0.83?0.5?1.63m （4-43） （十）校核最小流速

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最小流速时，只有一格工作n=1

Vmin0.255Qmin2?0.17m/s?0.15m/s?0.17m/s?0.3m/s 符合要求 （4-44） ??nAmin1?1.5

第三节 沉淀池

一、设计相关说明

初沉池一般是在生化处理之前，利用重力作用来将无数中颗粒较小的污泥分离出来。 废水经初沉后，可以沉淀的物质和悬浮物的去除在50%、BOD的的去除在20%左右，初沉池的主要作用如下：

1、去除漂浮着的物质，为后面的各个构筑物减少负担，并减少对于后面的滤池的堵塞。

2、在一定程度上，可以起到调节池的作用，使水量和水质均匀，避免出现水量忽大忽小的状态。

平流式沉淀池对污水的悬浮物的沉降效果很好，有较高的抗冲击负荷的能力，施工方便适用于大中小型污水处理厂，因此生活污水选用平流式沉淀池。竖流式沉淀池的建造所需要的面积较小，便于排泥便于运行管理，一般处理量不大的小型污水处理厂多采用此种沉淀池，因此焦化废水的处理选择竖流式沉淀池。 二、平流式沉淀池 （生活污水） （一）设计相关标准

（1）池子的长宽之比不小于4，池子的长和有效水深之比不小于8，一般采用8-12。

（2）一般采用机械排泥时，排泥机械行进速度为0.3-1.2m/min。 （3）池底坡度不小于0.01，一般采用0.01-0.02。

（4）非机械排泥时缓冲层高度为0.5m，机械排泥时，缓冲层的上边应当高出刮泥板0.3m。

（5）一般按表面负荷计算，按水平的水里速度来进行校核。最大水平流速为7mm/s。

（6）进出口处应加上挡板，高度为高于出池内水面0.1-0.15m。 （7）在出水堰前应当设收集和排渣的设备。

（9）当沉淀池用多个污泥斗进行排泥时，污泥斗的形状呈方形或近似于方形的矩形。

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（二）具体设计计算 （1）池子总面积（A）

表面负荷q?2.0m3/(m2?h) A?3600Qmax3600?0.375??675m2（4-45） q2.0 （2）沉淀部分有效水深（h2）

沉淀时间t=1.6h

h2?qt?2.0?1.6?3.2m （4-46） （3）沉淀部分有效容积（V'）

V'?3600Qmaxt?3600?0.375?1.6?2160m3（4-47） （4）池长（L）

最大设计流速v?5mm/s L?3.6vt?3.6?5?1.6?28.8m

L28.8??9h3.2 校核长深比 2 在8-12的范围内 符合要求 （4-48）

（5）池子总宽度（B）

A675 B???23.44m（4-49）

L28.8

（6）池子个数（n）

设每个池子的宽度b=5.86m

B23.44 n???4 （4-50）

b5.86

（7）校核长宽比

L ?5.86?4.9 在3-5的范围内 符合要求 （4-51）

b（8）污泥部分需要的总容积（W）

设地区人口数N=25万人 污泥量为 25g/（人·d） 污泥的含水率 95% 清除污泥的间隔 T=2d

s?25?0.5(1?0.95)?1000L/(人·d） （4-52）

每人每日污泥量

V?

SNT0.5?25?10000?2??250m310001000 （4-53）

（9）每个池子污泥所需的容积

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W250??62.5m3（4-54） n4

（10）污泥斗容积（V1）

V\?设污泥斗上斗宽b2=5.86m.下斗宽b1=0.8m,斗倾角为60?

?b?b?tan60???5.86?0.8?tan60??4.3m（4-55） \ 污泥斗的高度h4?2122

h4.3V1?4s1?s2?s1s2?5.86?5.86?0.8?0.8?5.862?0.82?56m（4-56）

33\????（11）污泥斗以上梯形部分容积（V2）

污泥斗梯形部分上底长度L1=L+0.3+0.5=28.8+0.3+0.5=29.6m （4-57） 污泥斗梯形部分下地=底长度L2=5.86m

污泥斗梯形部分高度h4??L?0.3?b??i?(28.8?0.3?5.86)?0.01?0.23m

'?L?L?'?29.6?5.86?3 V2??12?h4b????0.23?5.86?23.85m（4-58）

2?2???

?V1?V2?56?23.85?78.85m3?V\ ? 符合要求 （12）沉淀池总高度（H）

超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.3m 污泥部分高度h4?h4?h4?4.3?0.23?4.53m H?h1?h2?h3?h4?0.3?3.2?0.3?4.53?8.33m （4-59） 三、竖流式沉淀池 （焦化废水） （一）设计参数

(1) 池的直径（边长）一般不大于8m，通常为4～7m，也有达到10m的；

(2) 池的深、宽(径)的比值一般不大于3，通常取2；

(3) 在水面距池壁0.4-0.5m处添加一个挡板，挡板延伸入水面的下面0.25-0.3m，伸出水平面0.1-0.2m；

(4) 贮泥斗的倾斜角度一般为45°-60°，排泥管径应不小于200mm，静水压力为1.5-2.0m，排泥管的下端距池底不大于2.0m，管上端超出水面不小于0.4m； (5) 不设置反射板时，中心管流速小于30mm/s，设置反射板时，可达到100 mm/s。废水从反射板到喇叭口之间流速应小于40 mm/s。反射板的底距污泥表面为0.3m，池的超高为0.3-0.5m。

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（二）具体设计计算

Qmax?0.064?0.032m3/s2

设有两座竖流式沉淀池，则（1）中心管的面积（f）

中心管内水流速度 v0=0.03m/s

f?Qmax0.032??1.07m2v00.03 （4-60）

（2）沉淀池子的有效断面的面积 (F) 污水在沉淀池中的流速 v=0.00069m/s

F?Qmax0.032??46.38m2v0.00069 （4-61）

（3）沉淀池的直径（D）

D?4(F?f)?4?(46.38?1.07)?7.78m?8m

?? 符合要求 （4-62）

（4）沉淀池有效水深（h2） 取沉淀时间 t=1.5h

h2?vt?3600?0.00069?1.5?3600?3.73m （4-63） （5）校核池径水深比

D7.78??2.09?3 h23.73符合要求

（6）校核

q0?

Qmax0.032??1000?1.31l/s?2.9l/sD?7.78?? （4-64）

（7）污泥体积

经过细格栅的去除，进水的悬浮物浓度C1=142.5kg/m3 ，沉淀池的去除效率为70%，沉淀池的去除量为100 kg/m3。

污泥含水率P=95%,污泥容积密度r=1000kg/m3，排泥间隔期t=2d

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W?Qmax?C1?C2??100t3000?100?100?23（4-65）??60m3r?100?P??101000?1000??100?95?

（8）每池污泥的体积

V1?V60??30m3n2

（9）池子圆截锥部分的有效容积（V1）

设圆锥底部直径d`=0.4m,截锥侧壁的倾角a=45°

?Dd???7.780.4?h5????tana?????tan45?3.69m（4-66）

2??22??2

v1??h53?R2?Rr?r2??3.69??3.892?0.22?3.89?0.2?61.6m3（4-67）3

?? 因此管内足够容纳两天的污泥量 （10）中心管的直径（d0)

d0?4f?4?1.07?1.17m

??

（4-68）

（11）中心管下边缘到反射板的垂直距离h3

喇叭口直径

d1?1.35d0?1.35?1.17?1.53m

h3?

Qmax0.032??0.32m（4-69） v1d1?0.02?1.58??

（12）沉淀池的总高度

池子的保护高度 h1=0.3m 缓冲层高度 h4=0

H?h1?h2?h3?h4?h5?0.3?3.73?0.32?0?3.69?8.04m（4-70）

第四节 水解酸化池

一、设计相关说明

在工业废水处理过程中，水解酸化池可以提高废水的可生化性，使得污水在

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后续的好氧处理单元能够减少消耗能量和缩短所需的时间。

水解酸化池在处理有机废水时，它的前两个厌氧阶段不需要封闭进行也不需处理池可以不必要过大，相对的停留时间也不会很长，水解酸化反应处理的水质的范围较大，出水的水质能够保持稳定。 二、设计相关标准

（一）反应器池体，一般采用方形或者圆形的池体结构。应当设两个或者两个以上的反应器，矩形反应器可以采用公用的池壁。

（二）反应器高度，最经济的反应器高度一般在4-6m之间。

（三）反应器的长宽，考虑布水均匀性和经济性，池型的长宽比一般采用2:1，且反应器的宽度小于20m。

（四）反应器的上升流速度v=0.5-1.8m/h。 三、具体设计计算 （一）水解池的容积（v） 水力停留时间HRT=2.5h

v?KzQHRT?1.83??0.064?3600??2.5?1054m3 （4-71）

近期设计一组水解池，分为两格。设每格池子的宽度为8.6m，水深为4m，按长和宽的比值为2:1设计，则池长为2*8.6=17.2m 每组水解池的容积为2?17.2?8.6?4?1183.36m3 （二）水解池上升流速校核

反应器高度与上升的流速之间的关系为 v?（4-72） （三）配水方式

采用穿孔管布水器，配水支管出水口和池底的距离200mm，位于所服务面积的中心上，出水管的孔径为20mm。 （四）出水收集

QVH4????1.6m/h 在0.5-1.8m/h范围内 符合要求AAHRTHRT2.5 25

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出水收集采用钢板矩形堰 （五）排泥系统设计

采用静水压力排泥，沿着矩形池纵向多点排泥，排泥点设计在污泥区的中上部。

采用定时排泥，每日1-2次，需在池底设排泥管。

第五节 调节池

一、设计相关说明

一般来说生活污水和工业废水，其水流的量和水质都是会随时间而变化的，其中工业废水的变化幅度一般比较大。水量的变化对污水处理设施功能的正常发挥是不利的，可能造成设备的损坏。因此在水处理过程中，需对废水的水量和水质进行调节。本次设计中的生活污水和工业废水在调节池内进行充分的混合，达到水质的均匀以便进行后续各个部分的处理。 二、设计相关标准

（一）水量调节池，进水一般采用依靠重力流动，出水依靠泵。池中最高水位不高于进水管的设计高度，最低水位则为死水位。

（二）调节池的形状一般为方形或圆形，以利于完全混合状态的形成。长方形的池子需要设计多几个进口和出口。

（三）为了让调节池很好的运行，一般应设置混合装置和曝气装置。混合所需的功率为0.004-0.008kW/m3池容。所需曝气量约为0.01-0.015m3空气/（min?m2池表面积）。

（四）调节池出口应该设置测定流量的装置，用来监测各个时段的流量，便于工作。

三、具体设计计算

（一）调节池的有效容积（v） t=6.0h

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v?tQ?6.0?0.419?3600?6034m3 （4-73） （二）调节池的尺寸

去调节池的有效水深为h=5.0m 备用构筑物0.5m，实际池子高度h=5.5m，池子顶部距离地面高度1.0m。 池子规格为 40m?26m?5m 实际容积为 Q1=40?26?5=6240m3

第六节 AAO工艺

一、设计相关说明

AAO工艺是厌氧处理和缺氧处理同时兼具好氧生物脱氮除磷的一种工艺的简称，可以同时达到去除COD、BOD同时脱氮除磷的目的，能够满足出水要求，并且污泥龄长，并且丝状菌不宜生长，系统产生的剩余污泥量较常规生物处理少，并且沉降性好。

A/A/O的处理处理工艺简单，所需要的水力停留时间很短，并且不需要外加碳源，运行费用低。在污水处理中应用广泛，有大量成熟的运行管理经验。 二、具体设计计算

（一）有关设计参数（污泥负荷法） （1）BOD5污泥负荷（N）

取值范围为0.13-0.2kgBOD5/(kgMLSS.d)， 取N=0.16kgBOD5/(kgMLSS.d) （2）回流污泥浓度(XR)

污泥指数SVI的取值范围为50-150， 取SVI=90 修正系数r范围为1-1.2， 取r=1.0

106106则XR??r??1.0?11111mg/l （4-74）

SVI90 （3）污泥回流比（R）

R的取值范围为50%-100%，取R=80% （4）混合液悬浮固体的浓度（X） X?

R80%?XR??11111?4938mg/l1?R1?80'

（4-75）

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（5）混合液回流比（R内）

TN。-TNe100-30 总氮去除率?TN??100%??100%?70% （4-76）

TN。100 R内??TN70%?100%??100%?233% （4-77）

1??TN1?70% 因为R内的取值范围为100%-300%，所以取R内=300% （二）反应池容积（V） V?Q(S。-Se)25000(320?25)??8785.41m3 （4-78）

NX0.17?4938 反应池总水力停留时间t?V8785.41??0.35d?8.43h （4-79） Q25000 水力停留时间的范围为8-11h，符合要求

各段水力停留时间和各个部分的容积：厌氧：缺氧：好氧=1:1:3

t厌 t缺t好8785.4138.43V??1757.082m??1.686h厌558785.418.43V缺??1757.082m3（4-80）??1.686h

5533??8.43?5.058hV好??8785.41?5271.246m355（三）校核氮磷负荷 好氧段总氮负荷：

QTN。25000?100??0.043kgTN/(kgMLSS.d) （4-81） XV好11111?5271.246 因为小于0.05kgTN/(kgMLSS.d)，所以符合要求 （四）剩余污泥量（?X）

污泥增值系数范围为0.5-0.7，取Y=0.6 污泥自身氧化率的范围为0.04-01，取Kd=0.05 混合液挥发性悬浮固体浓度XV=X?f，其中f=0.7

?0.6?25000(0.32?0.025)?0.05?8785.41?4.938?0.7（4-82）

?2907kg/dPx?YQ(So?Se)?KdVXv

PS?(TSS?TSSe)?50%?(0.212?0.07)?25000?50%?1775kg/d28

（4-83）

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?X?PX?PS?2907?1775?4682kg/d （4-84）

（五）碱度校核

氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；每去除1mgBOD5产生碱度0.1mg

生物污泥中含氮量以12.4%计，则：

每日用于合成的总氮量=0.124PX?0.124?2907?360.468kg/d （4-85）

即进水总氮中有

360.468?1000?14.42mg/l 用于合成

25000 被氧化NH3-N=进水总氮-出水氨氮-用于合成的总氮量 =100-15-14.42=70.58mg/l

需脱销量=进水总氮-出水总氮-用于合成的总氮量 =100-30-14.42=55.58mg/l 需要还原的硝酸盐氮量NT?25000?55.58?1389.5kg/d （4-86）

1000 剩余碱度SALKI=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度 =400-7.14?70.58+3.57?55.58+0.1?（320-25） =124.98mg/l>100mg/l(以Caco3计) 因此，可以维持pH>=7.2 （六）反应池主要尺寸

反应池总容积V=8785.41m3

设反应池有2组，则单组池容V单=V?8785.41?4398.705m3 （4-87）

22 设有效水深为h=4.0m 则单组有效面积S单?V单hS单B?4392.705?1098.18m3 （4-88）

4.0 本设计采用5个廊道的推流式反应池，设每个廊道宽b=6.5m 单组反应池的长度L? 校核：

?1098.18?33.8m （4-89）

5?6.5b6.5??1.625 在1-2范围内，符合要求 h4.0L33.8??5.2 在5-10范围内，符合要求 b6.5 取超高1.3m，反应池总高H=4.0+1.3=5.3m （七）反应池进出水系统计算 （1）进水管

29

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单组反应池进水管设计流量Q1?Q?25000?0.145m3/s（4-90）

22?86400 设管道流速v=0.8m/s

Q0.145 管道过水断面积A?1??0.18125m2 （4-91）

v0.8

管径 d?4A??4?0.18125?0.48m （4-92）

3.14 取进水管管径DN500mm （2）回流污泥管

Q25000?0.12m3/s 单组反应池回流污泥管设计QR?R??0.8?（4-91）

22?86400 设管道流速v=0.8m/s 管道过水断面积A?

QR0.12??0.15m2 （4-92） v0.84?0.15?0.437m （4-93）

3.14? 取回流污泥管直径DN450mm

管径d?4A? （3）进水井

反应池进水孔尺寸：

进水孔过流量Q2?(1?R)?Q?(1?0.8)?25000?0.26m3/s （4-94）

22?86400 取孔口流速v=0.6m/s 孔口过水断面积A?

Q20.26??0.433m2 （4-95） v0.6孔口尺寸取为1.0m?0.5m

进水井平面尺寸取为1.2m?1.2m （4）出水堰及出水井

按矩形堰流量公式计算： Q3?0.422gbH Q3?(1?R?R内)? 堰宽b=6.5m H?(Q3)1.86b2332?1.86bH （4-96）

32Q25000?(1?0.8?3)??0.69m3/s （4-97） 22?86400230.91??????1.86?6.5??0.18m （4-98）

出水孔过流量Q4=Q3=0.69m3/s 孔口流速v=0.6m/s

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孔口过水断面积A?Q40.69??1.15m2 （4-99） v0.6 孔口尺寸取为2.0m?0.6m 出水井平面尺寸取为2.0m?1.0m （5）出水管

反应池出水管设计流量Q5=Q2=0.26m3/s 管道流速v=0.8m/s 管道的过水断面积A?4AQ50.26??0.325m2 （4-100） v0.84?0.325?0.64m （4-101）

3.14 管径 d??? 取出水管管径DN650mm 校核管道流速v?Q50.26??0.78m/s （4-102） A???2??0.65??4?（九）曝气系统设计计算 （1）设计需氧量AOR 出水溶解性BOD5为

VSS?TSS1?e?ktTSS ?25?1.42?0.7?35?1?e?0.23?5 （4-102）

S?Se?1.42??????8mg/l?0.008kg/m3

碳化需氧量为

Q?S。-S??1.42PX?0.23?51?e ?0.008? ?25000?0.32?1.42?2907 （4-103） ?0.23?51?e?7286.19kgO2/dD1? 硝化需氧量为

（4-104）

反硝化脱氮生成氧量D3=2.86NT=2.86?1389.5=3973.97 kgO2/d 总需氧量AOR=D1+D2-D3=7286.19+7771.85-3973.97=11084.07 kgO2/d

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=461.84 kgO2/h 最大需与平均需氧量之比为1.4，则

AORmax=1.4R=1.4?11084.07=15517.7kgO2/d=646.57 kgO2/h 去除1kgBOD5的需氧量为

AOR11084.07??1.5kgO2/kgBOD5（4-105）

Q?S。-Se?25000(0.32?0.025)（2）标准需氧量

采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器应在池底，距池底0.2m,深度为4.0m，氧转移效率EA=20%。计算温度为T=25。C,将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR。

?——污水的氧转移系数与清水的氧转移系数的比值，0.8-0.9 ?——污水的饱和溶解氧浓度/清水的饱和溶解氧浓度，0.9-1 CS(20)，Cs(T)——20。C和T。C时的饱和溶解浓度 CL——曝气池内平均溶解氧，取2mg/l

P——气压调整系数，天津地区气压近似等于标准气压 P=所在地区实际气压/101300=1

查表得，水中溶解氧饱和浓度：CS(20)=9.17mg/l；CS(25)=8.38mg/l

? 空气扩散器出口处绝对压为pb=1.013?105+9.8?103H

? =1.013?105+9.8?1034.0

=1.405?105 Pa 空气离开好氧反应池时氧的百分比为

Qt?21?1?EA??100% （4-106） 79?21(1?EA)?17.54% 好氧反应池中平均溶解氧饱和度为

pbQt??Csm?25??Cs?25????642??2.066?10?1.405?10517.54??8.38??2.066?105?42????

?9.20mg/l （4-107）

32

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SOR?????PCsm?T??CL??1.024?T?20?AOR?Cs?20?11084.07?9.170.85?0.95?1?9.20?0.2??1.024?25?20? （4-108）

?12436.32kgO2/d?518.18kgO2/h 相应最大时标准需氧量SORmax=1.4SOR=1.4?518.18=725.45kgO2/h

好氧反应池平均时供气量Gs?SOR?100?725.45?100?12090.83m3/h （4-109）

0.3EA0.3?20 最大时供气量GSmax=1.4GS=1.4?12090.83=16927.16m3/h

（3）所需空气压力p（相对压力）

p=h1+h2+h3+h4+h’=0.2+4.0+0.4+0.5=5.1m （4-110） 其中，h1+h2——供风管道沿程与局部阻力之和，取0.2m h3——曝气器淹没水头，取4.0m h4——曝气器阻力，取0.4m h’——富余水头，取0.5m （4）曝气器数量计算（以单组反应池计算） 按供氧能力计算所需曝气器数量： n?SORmax725.45??2591个 （4-111）

24qc2?0.14 其中，qc——曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时供氧能力，kgO2/（h.个）

采用微孔曝气器，参照有关手册，工作水深4.3m，在供风量1-3m3/（h. 个）时，曝气器氧利用率EA=20%，服务面积0.3-0.75m2，充氧能力qc=0.14kgO2/（h.个），则以微孔曝气器服务面积进行校核： f?F50?3?7.5??0.43m2 （4-112） n2591在0.3-0.75m2内，符合要求

（5）供风管道计算：(供风干管采用环状布置)

11Q??G??16927.16?8463.58m3/h?2.35m3/s （4-113） 流量Ssmax22 流速 v=10m/s 管径d?

4Qs??v4?2.35?0.55m （4-114）

3.14?1033

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取干管管径为DN550mm

采用单侧供气（向单侧廊道供气）支管: Qs单?1Gmax16927.16 ???2821.19m3/h?0.78m3/s（4-115）

326 流速 v=10m/s 管径d?4Qs单?v?4?0.78?0.32m （4-116）

3.14?10 取支管管径为DN350mm

双侧供气（向两侧廊道供气）支管：

Qs双?2?Gmax?16927.16?5642.29m3/h?1.57m3/s （4-117）

323 流速 v=10m/s 管径d?4Qs双??v4?1.57?0.45m （4-118）

3.14?10 取支管管径为DN450mm （十）厌氧池设备选择

厌氧池设导流墙，将厌氧池分为3格 （十一）缺氧池设备选择

缺氧池内设导流墙，将缺氧池分为3格 （十二）污泥回流设备 污泥回流比R=80%

污泥回流量QR?R?Q?80%?25000?20000m3/d?833.3m3/h （4-119） 设回流污泥泵房1座，内设3台潜污泵（2用1备）

Q833.3 单泵流量QR单?R??416.65m3/h （4-120）

22 水泵扬程根据竖向流程确定 （十三）混合液回流泵 （1）混合液回流泵 混合液回流比R内=300%

混合液回流量QR?Q?R内?3?25000?75000m3/d?3125m3/h（4-121） 设混合液回流泵房2座，每座泵房内设3台潜污泵（2用1备） 单泵流量QR单?QR?3125?781.25m3/h （4-122）

2?24（2）混合液回流管

回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧

34

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段首端。

混合液回流管设计流量Q6?R内?Q2500?3??0.434m3/s（4-123） 22?86400 泵房进水管设计流速采用v=0.8m/s

Q0.434 管道过水断面积A?6??0.5425m2（4-124）

v0.8

管径d?4A??4?0.5425?0.83m （4-125）

3.14 取泵房进水管管径DN850mm 校核管道流速v??4Q6?d2?0.434?0.77m/s （4-126）

3.14?0.8524（3）泵房压力出水总管设计流量Q7=Q6=0.434m3/s

设计流速采用v=1.2m/s

Q0.434 管道过水断面积A?7??0.362m2 （4-127）

v1.2

管径d?4A??4?0.362?0.68m （4-128）

3.14 取泵房压力出水管管径为DN700mm

第七节 辐流式二沉池

一、设计相关说明

二沉池的主要作用是对出水中的泥进行分离，使出水变得澄清可以达到达标排放，将分离出的污泥进行回流。

二沉池主要分为平流式二沉池、竖流式二沉池、幅流式二沉池和斜板二沉池。但是由于活性污泥黏度大，会对沉淀效果产生影响，甚至引起堵塞，因此应该慎用。本设计中选用辐流式沉淀池作为二沉池。 二、设计相关标准

（一）辐流式沉淀池形状多为圆形或方形，水沿着池子的半径流动。池子的直径为6-60m，最大值可以为100m，池周水深1.5-3.0m；

（二）池子直径与有效水深（正方形的一边）之比宜为6-12； （三）池子直径不宜小于16m；

35

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（四）池底坡度不小于0.05；

（五）非机械排泥时缓冲层的高度宜为0.5m，机械排泥时缓冲层上边应该高与刮泥板0.3m；

（六）整流板的空面面积为池断面积的10%-20%。在出水堰前应设置浮渣挡板； （七）辐流式沉淀池多采用机械排泥，也可以附空气提升或静水头排泥设施。当池径小于20m，一般采用中心传动排泥设备；当池径大于20m时，一般采用周边传动刮泥设备。排泥机械的旋转速度一般为1-3r/h，刮泥板的外缘线速度不宜大于3m/min；

（八）当池径较小时，也可采用多斗排泥。 三、具体设计计算 设池子座数n=4 （一）单池面积（F）

表面负荷q=0.9m3/(m2.h)， F?Qmax1510.42??419.56m2 （4-129） nq4?0.94F4?419.56?23m3.14 （二）池子直径（D） D??? （4-130）

（三）校核固体负荷（G）

设回流比R=50%，混合液悬浮固体浓度X=4938mg/l

G?24?1?R?Q。X24?1?50%??1510.42/4??4938??159.99kg/(m2.d)（4-131）

F419.56 由于污泥负荷在140-160kg/(m2.d)范围内，所以符合要求

（四）沉淀部分有效水深（h2） 沉淀时间t=2.5h h2?qt?0.9?2.5?2.25m（4-132）

D23??10.2 在6-12范围内，所以符合要求 h22.25 因为

（五）污泥区的容积（V）

两次清除污泥的时间间隔T=2d； 混合液的悬浮固体浓度X=4938mg/l； 沉淀池底污泥浓度Xr=11111mg/l V?2T?1?R?QX2?2??1?50%??25000?4938??1923.02m3（4-133）

24?X?Xr?24?4938?11111?36

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每个沉淀池污泥区的容积V'? （六）污泥区高度（h4） （1）污泥斗高度（h4）

'V1923.02??480.76m3（4-134） 44 设池底的径向坡度为0.05，污泥斗底直径D2=1.5m，上口直径D1=2.5m， 斗壁与水平夹角为60。 则h4?'D1?D22.5?1.5tan60??tan60??0.87m（4-135） 22?D1D2?D2?\V1??h4'?D12221?3.14?0.872.52?2.5?1.5?1.52?2.79m3（4-136）

12??（2）圆锥体高度（h4） h4\?V2?D?D123?2.5?0.05??0.05?0.51m（4-137） 222?h4''12?D?D1D?D1?2?3.14?0.517232?23?2.5?2.52?79.1m3（4-138）

12??（3）竖流段污泥部分的高度（h4） h4'''?V?V1?V2480.76?2.79?79.1??0.95m（4-139）

F419.56''''''''' 污泥区的高度h4?h4?h4?h4?0.87?0.51?0.95?2.33m（4-140） （七）沉淀池的总高度（H）

设超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.5m

H?h1?h2?h3?h4?0.3?2.33?0.5?2.35?5.48m（4-141）

37

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第八节 混凝沉淀池

一、设计相关说明

混凝沉淀法是利用各种不同的混凝剂，将废水中的胶体性物质和细微的悬浮颗粒物去除。混凝沉淀法广泛应用于污水和废水的深度处理中，它既可以降低出水的的浑浊度、颜色等表面上的感官数据，又可以去除多种有毒有害污染物。混凝剂投加方法：选用的投加方法为湿法，被应用与不同形式的混凝剂，易于调节。由于不限制场地，故混凝反应池采用平流式隔板反应池，该池对于焦化废水的处理效果好，结构相对简单。 二、设计相关标准 平流式隔板反应池

（一）反应时间一般宜为20～30min

（二） 反应池廊道的流速，取值范围一般应为15-30cm/s （三） 隔板间净距宜大于0.5m 平流式沉淀池

（一）池体，池子的长度与宽度的比值不小于4，长度与有效水深比值不小于8.

（二）流入装置，挡流板应高出水面0.15-0.20m，深入水下深度不小于0.25吗，一般为0.5-1.0，距流入槽0.5-1.0m。流入口的流速一般不大于25mm/s。 （三）流出装置，挡流板入水深0.3=0.4m，距溢流堰0.25-0.5m。

（四）平流式沉淀池的总高由池子的超高、有效水深。缓冲层高度及污泥区的高度四部分组成。沉淀池每格的宽度一般为5-10m，排泥时机械的行进速度为0.3-1.2m/min。 三、具体设计计算

平流式隔板反应池 设有两座 则Q?（一）反应池容积

流速取值范围为15-30cm/s，取v=20cm/s 时间取值范围为20-30min，取T=20min=1200s

则反应池容积为 V V?Qt?0.21?1200?252m3 （4-142） （二）反应槽面积

V252??100.8m2 （4-143） h2.5S100.8?16.8m2 （4-144） 分6个廊道，则每个廊道面积为 S1??660.419?0.21m3/s 2 取水深为h = 2.5 m，则反应槽面积为S? 38

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取廊道宽为2.1m，则长为8m 。 平流式沉淀池 （一）池长（L)

水平流速v=3.3mm/s，沉淀时间 t=2.5h L?3.6vt?3.6?3.3?2.5?31.5m （4-145）

（二）池面积（A）

池的有效水深采用h2=3.5m A?Qt1510.42?2??863m2 （4-146） h23.5（三）池宽（B） A863 B???27.4m （4-147）

L31.5（四）池个数

27.4 设有六座池 b??4.57m （4-148）

6（五）校核

L31.5 长宽比 ??6.89?4 符合要求

b4.57 长深比

L31.5??9?8 符合要求 h23.5Q1510.42??1.5m3/m2h 符合要求 （4-149） A27.4?31.5（六）污泥部分的容积 （V)

表面负荷 q????? 设地区人口数N=25万人 污泥量为 25g/（人·d） 污泥含水率 95% 清除污泥间隔 T=2d

s?25?0.5(1?0.95)?1000L/(人·d） （4-150）

SNT0.5?25?10000?2??250m310001000（4-151）

每人每日污泥量

V? 每格污泥池所需污泥部分容积v??（七）污泥斗的容积

V250??41.67m3 （4-152） 66 污泥斗上口面积 f1?4.57?4.57?20.88m2 （4-153） 污泥斗下口面积 f2?0.5?0.5?0.25m2 （4-154）

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污泥斗为方形，a=60° 则h4?1v0?h4f1?f2?3

4.57?0.5tan60?3.5m （4-155） 2?1f1f2??3.5?20.88?0.25?20.88?0.25?27.32m3 （4-156）

3???(八）梯形部分的容积（v2）

污泥斗梯形上不的长度 L=31.5m 梯形下部的长度 l?4.57m

污泥斗梯形部分不高度 h5??31.5?4.57?0.5??0.01?0.26m （4-157）

v2?L?l31.5?4.57h5b??0.26?4.57?21.43m3 （4-158） 22v1?v2?27.32?21.43?48.75m3?41.67m3 （4-159）

（九）污泥区的总高度（H

H?h1?h2?h3?h4?h5?0.3?3.5?0.3?3.5?0.26?8.2m （4-160）

第九节 紫外消毒池

一、相关设计说明

城市污水经过二级处理后细菌的含量大幅度减少，但水中还是可能会存在某些细菌或病原菌，会对生态产生污染。因此，在污水排出前应该进行消毒处理。 紫外光通过改变细菌、病毒等的遗传物质，使它们不能再进行繁衍，达到污水消毒的目的。紫外消毒具有广泛性，不会产生三卤甲烷和致癌物质。不需要使用危险化学药品，更加安全经济环保。 二、设计相关标准

（一）光照接触时间一般为10-100s；

（二）消毒渠中的水流尽可能是推流的流动状态。消毒器中的水流速度大于0.3m/s，采用串联的形式连接，以保证接触的时间足够； （三）采用水面式紫外消毒器。 三、具体设计计算

（一）峰值流量：Q峰?36250m3/d 平均流量：Q平?25000m3/d （二）灯管数

初步选用UV3000PLUS紫外消毒设备，则每3800m3/d需14根灯管 n平?

25000?14?93根（4-161）

380040

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n峰?36250?14?134根（4-162） 3800 拟选用8根灯管为一模块，则模块数11.625

按设备的要求渠道深度为130cm,设渠中水流速度为0.3m/s 渠道过水断面A?Q?v36250?1.4m2 （4-163）

0.3?24?3600A1.4??1.1m （4-164） H1.3若灯管之间的间距为11cm，沿渠道宽度安装10个模块，故选用UV3000PLUS

渠道宽度B?系统。两个UV灯组，每个灯组9个模块

每个模块长度为2.5m，两个灯组间距1.0m。渠道出水设堰板调节，调节堰与灯组间距1.5m，进水口与灯组间距1.5m

渠道总长L?2?2.5?1.0?1.5?1.5?9m （4-165） 复核辐射时间t?2?2.5?16.7s，在10-100s内，符合要求。 （4-166）

0.3

第十节 气浮浓缩池

一、设计相关说明

污泥浓缩的目的是去除污泥中的的水份，降低后续构筑物和处理单元的压力，为后续构筑物的处理提供便利。

在一般处理工艺中，重力浓缩不适宜用于脱氮除磷工艺产生的剩余污泥。 离心浓缩是利用污泥中的固体与液体的相对密度的不同，在离心力的作用下进行分离，使用范围比较广泛。离心浓缩池子占地面积小，不会产生恶臭等气味，但是运行维修费用较高。

气浮浓缩用于对好氧消化的污泥、曝气活性的污泥等，可以将含水率为99.5%的活性污泥浓缩到含水率为94%-96%。并且可以用于脱氮除磷后的产生的污泥的浓缩，在此设计中，采用气浮浓缩池。 二、设计相关标准

（一）气浮浓缩池一般多采用矩形池或圆形池。池子的处理能力小于100m3/h时，多采用矩形池；当池子的处理能力介于100m3/h-1000m3/h时之间，多采用圆形；

A（二）溶气比a应通过气浮实验来进行确定。无资料时，一般采用0.005-0.04；

S

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（三）溶气罐的体积一般按加压水停留1-3min计算，罐内溶气压力为2-4kgf/cm2，溶气效率一般为50%-80%，溶气罐的直径：高度=1：（2-4）； （四）矩形气浮池，长：宽=（3:1）-（4:1），深度：宽度>=0.3,有效水深为3-4m，水平流速4-10mm/s，辐流式气浮池深度不小于3m；

（五）气浮池应设置可调式出水堰，控制水面上浮渣厚度为0.15-0.3m，刮泥机的运行速度一般采用0.5m/min。 三、具体设计计算 （一）回流比（R）

采用出水部分回流的加压气浮式浓缩池

A 取溶气比a=0.02，溶气效率f=80%，溶气压力p=3kgf/cm2

S

设污泥含水率为99.6%，则入流污泥固体浓度为

C??1000??1?99.6%??4kg/m3?4000mg/l （4-167）

在1atm下，水中空气饱和溶解度Sa=空气在水中溶解度×空气容重 当水温为20。时，Sa?0.0187?1164?21.77mg/l

AC?Sa0.02?4000R???2.5 （4-168）

Sa?fP?1?21.77??0.8?3?1?

（二）总流量（Q）

剩余污泥量?X?4682kg/d，污泥含水率P=99.5% 则湿污泥体积

总流量Q?(1?R)Q??(1?2.5)?1170.5?4096.75m3/d （4-169） （三）气浮池表面积（A）

有回流的气浮表面负荷一般为1.0-3.6m3/(m2.h)，取q=2.6m3/(m2.h) A?Q4096.75??65.7m2 （4-170） q2.6?24（四）表面固体负荷校核

Q?C?1170.5?4000??2.9kg/m2?h （4-171） A65.7?24?1000?? 在2.08-4.172.108kg/(m2.h)范围内，符合要求 （五）气浮池的尺寸

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气浮池处理能力为1170.5?48.77m3/h<100m/h，所以采用矩形气浮池。

3

24 设池子长为13m，宽为4m，则表面积A?13?4?52m2 （六）气浮池有效水深（h）

气浮停留时间T=60min，考虑1.5的安全系数，则设计停留时间T=60?1.5=90min=1.5h

h??1?R?Q?T??1?2.5??1170.5?1.5?4.9m （4-172）

24A24?52

4.9?1.225?0.3，符合要求 4（七）气浮池总高（H）

设超高0.3m，刮泥机高度0.3m

H=h+0.3+0.3=4.9+0.3+0.3=5.5 m （4-173） （八）溶气罐容积（V） 设加压水停留时间为2min

回流水量为RQ??2.5?1170.5?2926.25m3/d?121.93m3/d（4-174）

RQ0121.93?2??2?4.06m3 （4-175） 60604V4?4.06 取直径为1.2m，则高度h,???3.6m （4-176） 22?D??1.2 溶气罐容积 V?1.2?0.3，在0.25-0.5之间，符合要求 3.6

第十一节 污泥消化池

一、设计相关说明

在污水进行前期处理时产生的初次沉淀污泥和生物处理阶段产生的剩余污泥中仍然含有大量的有机物，如果不进行处理将会对环境造成二次污染。

污泥稳定最常用的方法是厌氧污泥消化工艺。本设计采用中温二级厌氧消化。

二、设计相关标准

（一）中温消化温度33-35℃，高温消化温度50-55℃。 （二）中温消化时间20-30d，高温消化时间10-15d。

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（三）有机负荷和产气量，中温消化挥发性有机负荷0.6-1.5kg/(m5d),产气量1.0-1.3m3/(m5.d)。高温消化挥发性有机负荷2.0-2.8kg/(m5d),产气量3.0-4.0m3/(m5.d).

（四）两级消化中一级、二级消化池的容积比，可采用1:1、1:2、3:2，常采用2:1。

三、具体设计计算

（一）消化池有效容积（V）

污泥浓缩后含水率为95%，挥发性固体含量占65%

v2?100?p1 v2?100?p1v1?100?99.6?1170.5?93.63m3 （4-177）

v1100?p2100?p2100?95 污泥中有机物浓度

C0?0.05?0.65?1000?32.5kg/m3 容积负荷sv=1.3kg/(m3d)

v?v2c0?93.63?32.5?2340.73m3 （4-178）

sv1.3（二）池体设计

本设计选择圆柱形消化池，用的是中温两级消化，容积比一级：二级=2:1 则一级池容积为1560.5m3，二级池容积为780.25m3

一级用两个池子，单池容积为780.25m3，二级用一个池子，池容积为780.25m3

（1）消化池各部分直径

设消化池直径D=10m，集气罩直径D3=1.5m，高度h1=1.5m，池底锥底直径D2=2m，椎体锥角?1?15?

h2?h3?D?D310?1.5tan?1?tan15??1.14m （4-179） 22消化池高度 h1?D?10m （2）消化池各部分容积 集气罩容积V4?

上盖容积为：

2DD3D3?3.14?1.5?10210?1.51.52???V3?????4??3?444344????D32h443.14?1.52?1.5??2.65m3 （4-180）

4?h3?D2??3 （4-181） ??46.04m?? 44

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下椎体容积等于上盖体积 v2?v3?46.04m3 柱体容积V4??D2h143.14?102?10??785.4m3 （4-182）

4 消化池总容积为

33 V?V1?V2?V3?785.4?46.04?46.04?877.48m?780.25m （4-183）

所以该消化池设计尺寸符合要求 （3）消化池各部分表面积 集气罩表面积A1? 上盖表面积为：

?D323.14?1.52 ??D3h4??3.14?1.5?1.5?8.84m2 （4-184）

44???? A2??D3?D?h3?3.14?1.5?10?1.14?72.65m2 （4-185）

2sin?12sin15? 下盖表面积为 A3??D224???D?D2?2h23.14?1.523.14??10?1.5?1.14（4-186） ?????74.42m

sin15?42sin15? 柱体表面积A4??Dh4?3.14?10?10?314m2 （4-187） 消化池总面积为

A4?A1?A2?A3?A4?314?74.42?72.65?8.84?469.91m2 （4-188）

第十二节 污泥机械脱水

一、设计相关说明

剩余的污泥在运出之前要进行脱水处理，通常污泥先进行预处理，改善脱水性能后再脱水。一般采取投加无机盐高分子或者是沪宁及此外，还有淘洗法和热处理法。机械脱水法有过滤和离心法。本设计采用滚带式压滤机脱水。 二、设计具体计算

采用滚压带式压滤机脱水 （一）带宽2.0m的过滤产率

当滤饼含水率为80%时，滤布移动速率为v=0.85m/min，过滤产率为

45

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