地下室模板计算书

模板工程专项施工方案 A1地下室单栋部位（局部5100mm高部位）模板支撑计算书

A1地下室单栋部位存在与地下室顶板存在1200mm的高差，使单栋部位地下室层高为5100mm，现对该部位模板支撑验算如下：

1、柱模板（设置对拉螺栓）计算书

A1地块地下室楼栋部位（局部层高5100mm部位）柱截面尺寸为：600mm*600mm。 计算依据：

（1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （3）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 （4）《钢结构设计规范》GB 50017-2003 1.1 工程属性

新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 1.2 荷载组合 侧压力计算依据规范 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 《建筑施工模板安全技混凝土重力密度术规范》JGJ162-2008 γc(kN/m) 5.1 3楼栋600*600 新浇混凝土柱长边边长(mm) 600 5100 新浇混凝土柱短边边长(mm) 600 24 混凝土侧压力折减系数ξ 0.8 ζγcH＝0.8×24×5.1＝97.92kN/m2 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×5.1＝97.92kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×97.92+1.4×2，1.35×97.92+1.4×0.7×2]＝0.9max[120.304，134.152]＝0.9×134.152＝120.737kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝97.92 kN/m2 1.3 面板验算

面板类型 覆面木胶合面板厚度(mm) 1

15 模板工程专项施工方案 板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 5 300 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱短边小梁根数 5

模板设计平面图

1.3.1、强度验算

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.3×97.92＝35.692kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.3×2＝0.529kN/m

Mmax＝-0.107q1l-0.121q2l＝-0.107×35.692×0.15-0.121×0.529×0.15＝-0.087kN·m σ＝Mmax/W＝0.087×106/(1/6×300×152)＝7.766N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！ 1.3.2、挠度验算

作用线荷载q＝bS正＝0.3×97.92＝29.376kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×29.376×1504/(100×8925×(1/12×300×153))＝0.125mm≤[ν]＝

2

2

2

2

2

模板工程专项施工方案 l/400＝150/400＝0.375mm 满足要求！ 1.4 小梁验算

小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm4) 矩形木楞 小梁材质规格(mm) 170.667 40×80 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 最低处柱箍离楼面距离(mm) 1.4.1、强度验算 200 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×120.737＝18.111 kN/m

小梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.362kN·m

σ＝Mmax/W＝0.362×106/42.667×103＝8.489N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 1.4.2、挠度验算

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×97.92＝14.688 kN/m

面板变形图(mm) ν＝0.383mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 1.5 柱箍验算

（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）

3

模板工程专项施工方案 柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 柱箍弹性模量E(N/mm2) 钢管 Ф48×3.2 4.73 206000 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm4) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 2 11.36 205

模板设计立面图

1.5.1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.282kN·m，N1＝8.569kN

4

模板工程专项施工方案

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN) M2＝0.282kN·m，N2＝8.569kN

M/Wn＝0.282×106/(4.73×103)＝59.534N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

1.5.2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

5

模板工程专项施工方案

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.067mm≤[ν]＝l/400＝0.988mm ν2＝0.067mm≤[ν]＝l/400＝0.988mm 满足要求！ 1.6 对拉螺栓验算

对拉螺栓型号 扣件类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 26 碟形26型 扣件容许荷载(kN) N＝8.569×2=17.138kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

N＝8.569×2=17.138kN≤26kN 满足要求！

2、墙模板（非组合式钢模板）计算书

A1地块地下室楼栋部位（局部层高5100mm部位）墙截面尺寸选取250厚墙。 计算依据：

（1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （3）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 （4）《钢结构设计规范》GB 50017-2003 2.1 工程属性

新浇混凝土墙名称 单栋墙 新浇混凝土墙墙厚(mm) 250 混凝土墙的计算长度(mm) 3900 混凝土墙的计算高度(mm) 5100 2.2 荷载组合 《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝5.1 6

混凝土重力密度γc(kN/m) 324 混凝土侧压力折减系数ξ 0.8 模板工程专项施工方案 土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) ζγcH＝0.8×24×5.1＝97.92kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×5.1＝97.92kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×97.92+1.4×2，1.35×97.92+1.4×0.7×2]＝0.9max[120.304，134.152]＝0.9×134.152＝120.737kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝97.92 kN/m2 2.3 面板布置

小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 竖直 100 400 左部模板悬臂长(mm) 50 小梁一端悬臂长(mm) 200 主梁一端悬臂长(mm) 100 对拉螺栓竖向间距(mm) 400 对拉螺栓横向间距(mm) 300

模板设计立面图

2.4 面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×152/6＝15000mm3，I＝bh3/12＝400×153/12＝112500mm4

7

模板工程专项施工方案

2.4.1、强度验算

q＝bS承＝0.4×120.737＝48.295kN/m

面板弯矩图(kN·m) Mmax＝0.06kN·m

σ＝Mmax/W＝0.06×106/15000＝4.025N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2.4.2、挠度验算

q＝bS正＝0.4×97.92=39.168kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.045mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 2.5 小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 矩形木楞 小梁材料规格(mm) 15.444 42.667 40×80 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.667

2.5.1、强度验算

q＝bS承＝0.1×120.737＝12.074kN/m

8

模板工程专项施工方案

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN) Mmax＝0.241kN·m

σ＝Mmax/W＝0.241×106/42667＝5.66N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 2.5.2、挠度验算

q＝bS正＝0.1×97.92=9.792kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.217mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！

2.5.3、支座反力计算

R1=5.234kN，R2=...R38=5.234kN，R39=5.234kN 2.6 主梁验算

主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 双钢管 205 8.98 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 21.56

2.6.1、强度验算

9

模板工程专项施工方案

主梁弯矩图(kN·m) Mmax＝1.047kN·m

σ＝Mmax/W＝1.047×106/8980＝116.57N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2.6.2、挠度验算

主梁变形图(mm)

ν＝0.383mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 2.7 对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8 对拉螺栓横向验算间距m＝max[300，300/2+200]＝350mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+200]＝400mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.35×0.4×120.737＝16.058kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！

3 梁模板（250*600扣件式）计算书

A1地块地下室楼栋部位（局部层高5100mm部位）梁最大截面尺寸选取250mm*600mm。 计算依据：

（1）《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 （2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （3）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 （4）《钢结构设计规范》GB 50017-2003 3.1 工程属性

新浇混凝土梁名称 KL 新浇混凝土梁计算跨度(m) 8 10

模板工程专项施工方案 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×600 梁侧楼板厚度(mm) 3.2 荷载设计 面板 180 新浇混凝土结构层高(m) 5.1 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 32混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μ 3.3 模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁底两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 11

z 2.5 基本风压ω0(kN/m2) 非自定义:0.14 0.2 0.9 风荷载体型系数μs 0.8 梁两侧有板，梁板立柱不共用A 900 900 1800 900、900 居中 450 750 750 1 按混凝土梁梁宽均分 450 模板工程专项施工方案 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 3 300 结构表面外露 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 结构重要性系数γ0 1 c 可变荷载的组合值系数φ 设计简图如下： 0.9

平面图 立面图

3.4 面板验算

面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2.5]×1＝23.31kN/m

12

模板工程专项施工方案 q1静＝γ0×[1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝20.79kN/m q1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m 3.4.1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.31×0.1252＝0.046kN·m σ＝Mmax/W＝0.046×106/37500＝1.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 3.4.2、挠度验算 ν

max

＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×15.4×1254/(100×10000×281250)＝0.007mm≤[ν]＝

l/400＝125/400＝0.312mm 满足要求！

3.4.3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×20.79×0.125+0.437×2.52×0.125＝1.112kN R2=1.25q1l=1.25×23.31×0.125＝3.642kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×15.4×0.125＝0.722kN R2'=1.25q2l=1.25×15.4×0.125＝2.406kN 3.5 小梁验算

小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40×80 1.78 42.667 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm) 49350 170.667 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

13

模板工程专项施工方案

q1＝max{1.112+1×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.18)]+1×[1.35×

(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×2.5]×max[0.75-0.25/2，0.75-0.25/2]/2×1，3.642+1.35×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=4.531kN/m

q2＝max[0.722+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.75-0.25/2，0.75-0.25/2]/2×1，2.406+(0.3-0.1)×0.25/2]＝2.525kN/m 3.5.1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.531×0.92，0.5×4.531×0.32]＝0.393kN·m σ＝Mmax/W＝0.393×106/42667＝9.203N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 3.5.2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.531×0.9，4.531×0.3]＝2.475kN τ

max

＝3Vmax/(2bh0)=3×2.475×1000/(2×40×80)＝1.16N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！ 3.5.3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.525×9004/(100×9350×1706670)＝0.656mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.525×3004/(8×9350×1706670)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！

3.5.4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.531×0.9，0.393×4.531×0.9+4.531×0.3]＝4.661kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.781kN，R2＝4.661kN 正常使用极限状态

14

模板工程专项施工方案 R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.525×0.9，0.393×2.525×0.9+2.525×0.3]＝2.597kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.51kN，R'2＝2.597kN 3.6 主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 钢管 1 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) Ф48×3 206000 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 4.49 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

3.6.1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.294×106/4490＝65.493N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3.6.2、抗剪验算

主梁剪力图(kN) Vmax＝3.383kN τ

max

＝2Vmax/A=2×3.383×1000/424＝15.959N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！ 3.6.3、挠度验算

15

模板工程专项施工方案

主梁变形图(mm) ν

max

＝0.049mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm

满足要求！ 3.7 立柱验算

钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm2) 424 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.496 3.7.1、风荷载计算

Mw＝0.9×γ0×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1×1.4×0.14×0.9×1.82/10＝0.051kN·m 3.7.2、稳定性计算

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.398kN，R2＝11.428kN，R3＝0.398kN

立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+0.15×(5.1-0.6)+Mw/lb＝max[0.398，11.428，0.398]+0.675+0.051/0.9＝12.16kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝12159.756/(0.496×424)+0.051×106/4490＝69.276N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！ 3.8 可调托座验算

可调托座内主梁根数 1 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝11.428kN≤[N]＝30kN

满足要求！

4、梁侧模板计算书

计算依据：

16

模板工程专项施工方案 （1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （3）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 （4）《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4.1 工程属性

新浇混凝梁名称 梁板结构情况 4.2 荷载组合 《建筑施工模侧压力计算依据规范 板安全技术规范》JGJ162-2008 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 0.6 混凝土侧压力折减系数ξ 0.8 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 地下室梁250*600 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 250×600 见下图 楼板厚度(mm) 180 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) ζγcH＝0.8×24×0.6＝11.52kN/m2 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2) 4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγcH＝0.8×24×0.6＝11.52kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝

0.9max[1.2×11.52+1.4×4，1.35×11.52+1.4×0.7×4]＝0.9max[19.424，19.472]＝0.9×19.472＝17.525kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝11.52 kN/m2 4.3 支撑体系设计

小梁布置方式 小梁间距 主梁合并根数 主梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 17

竖直向布置 300 2 300 600 模板工程专项施工方案 结构表面的要求 支撑距梁底距离依次为 设计简图如下： 结构表面外露 0，200

模板设计剖面图

4.4 面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：

4.4.1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×17.525＝17.525kN/m

Mmax＝0.125q1l2＝0.125×17.525×0.32＝0.197kN·m σ＝Mmax/W＝0.197×106/37500＝5.257N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 4.4.2、挠度验算

q＝bS正＝1×11.52＝11.52kN/m

νmax＝5×11.52×3004/(384×10000×281250)=0.432mm≤300/400=0.75mm 满足要求！

4.4.3、支座反力验算 承载能力极限状态

R＝q1l=17.525×0.3＝5.257kN

18

模板工程专项施工方案 正常使用极限状态

R'＝ql=11.52×0.3＝3.456kN 4.5 小梁验算 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下： 方木 9350 小梁材料规格(mm) 40×80 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 21.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 42.667

4.5.1、抗弯验算

小梁弯矩图(kN·m) q=5.257kN/m

σ＝Mmax/W＝0.127×106/21333＝5.964N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 4.5.2、抗剪验算

小梁剪力图(kN)

τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×1.162×1000/(2×80×40)＝0.545N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 4.5.3、挠度验算

19

模板工程专项施工方案 小梁变形图(mm) q=3.456kN/m

νmax＝0.45mm≤220/400=0.55mm 满足要求！

4.5.4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝2.318kN 正常使用极限状态 R'max=1.524kN 4.6 主梁验算 主梁类型 主梁合并根数 钢管 2 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) Ф48×3 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120 4.49 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：

4.6.1、抗弯验算

主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

20

模板工程专项施工方案

主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m) q=1.159kN/m

σ＝Mmax/W＝0.174×106/4490＝38.719N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 4.6.2、抗剪验算

主梁连续梁部分剪力图(kN)

主梁悬挑梁部分剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×1.42×1000/424＝6.697N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！ 4.6.3、挠度验算

主梁连续梁部分变形图(mm)

主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=1.524kN/m

ν1max＝0.221mm≤600/400=1.5mm ν2max＝0.193mm≤300/400=0.75mm 满足要求！

4.6.4、最大支座反力计算

21

模板工程专项施工方案 Rmax＝5.158kN 4.7 对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Ntb(kN) 12.9 可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.158＝4.9kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！

5、板模板（扣件式）计算书

A1地块地下室楼栋部位（局部层高5100mm部位）板选取最大截面尺寸180mm厚板进行验算。 计算依据：

（1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 （3）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （4）《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 （5）《钢结构设计规范》GB 50017-2003 5.1 工程属性

新浇混凝土楼板名称 地下室顶板5100 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 180 4.2 新浇混凝土楼板边长L(m) 5.6 5.2 荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁自重标准值 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 22

模板工程专项施工方案 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 324 基本风压ω0(kN/m2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 0.2 z 31.1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 风压高度变化系数μ风荷载体型系数μs 0.9 0.8 0.14 5.3 模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 模板及支架计算依据 5.1 900 900 1800 中心对称 100 300 平行楼板长边 250 200，200 100，100 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下： 23

模板工程专项施工方案

模板设计平面图 模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

5.4 面板验算

面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\面板可按简支跨计算\的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 5.4.1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×

24

模板工程专项施工方案 2.5] ×1=8.137kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.137×0.252/8，0.108×0.252/8+3.15×0.25/4]= 0.198kN·m

σ＝Mmax/W＝0.198×106/37500＝5.272N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 5.4.2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.618kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.618×2504/(384×10000×281250)＝0.084mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满足要求！ 5.5 小梁验算

小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm4) 29350 小梁截面抵抗矩W(cm) 170.67 342.67 因[B/lb]取整＝[4200/900]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

5.5.1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.088kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.25＝

25

模板工程专项施工方案 1.301kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.788kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.301×0.92+0.121×0.788×0.92＝0.19kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.081×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.081×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.088×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.19，0.6，0.632]＝0.632kN·m σ＝Mmax/W＝0.632×106/42670＝14.802N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 5.5.2、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.301×0.9+0.62×0.788×0.9＝1.15kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.081×0.9+0.681×3.15＝2.189kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.088×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.15，2.189，3.166]＝3.166kN τ

max

＝3Vmax/(2bh0)=3×3.166×1000/(2×80×40)＝1.484N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！ 5.5.3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.25＝1.204kN/m 跨中ν

max

＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.204×9004/(100×9350×1706700)＝0.313mm≤[ν]

＝l/250＝900/250＝3.6mm 悬臂端ν

max

＝qL4/(8EI)=1.204×2004/(8×9350×1706700)＝0.015mm≤[ν]＝l1/250＝

200/250＝0.8mm 满足要求！ 5.6 主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 钢管 主梁材料规格(mm) 1 主梁弹性模量E(N/mm2) Ф48×3 206000 26

模板工程专项施工方案 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 5.6.1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.855kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.524kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.25=1.254kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.524×0.9+1.223×0.472×0.9＝2.088kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.855×0.2＝0.371kN R＝max[Rmax，R1]＝2.088kN; 正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.254×0.9＝1.291kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.254×0.2＝0.251kN R＝max[Rmax，R1]＝1.291kN; 5.6.2、抗弯验算 计算简图如下：

10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49

主梁弯矩图(kN·m)

27

模板工程专项施工方案 Mmax＝0.723kN·m

σ＝Mmax/W＝0.723×10/4490＝160.985N/mm≤[f]＝205N/mm 满足要求！ 5.6.3、抗剪验算

6

2

2

主梁剪力图(kN) Vmax＝4.437kN τ

max

＝2Vmax/A=2×4.437×1000/424＝20.928N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！ 5.6.4、挠度验算

主梁变形图(mm) ν

max

＝0.951mm

max

跨中ν=0.951mm≤[ν]=900/250=3.6mm

max

悬挑段ν＝0.377mm≤[ν]=100/250=0.4mm

满足要求！ 5.7 立柱验算

剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 1500 1.386 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 5.7.1、长细比验算 1.755 424 4.49 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) Ф48×3 15.9 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

28

模板工程专项施工方案 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210 长细比满足要求！ 5.7.2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.14×0.9×1.82/10＝0.053kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.053/0.9＝5.972kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5972.167/(0.197×424)+0.053×106/4490＝83.282N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.14×0.9×1.82/10＝0.053kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.053/0.9＝6.215kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6215.167/(0.139×424)+0.053×106/4490＝117.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！ 5.8 可调托座验算

荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝5.972kN≤[N]＝30kN 满足要求！

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