3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书（第二十四联）解析

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标

箱梁贝雷梁支架检算书

一、工程概况

（一）、本专项方案适用条件与范围

海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。 （二）、技术条件

道路等级：城市快速路； 设计行车速度：80km/h；

设计汽车荷载：城-A级（荷载系数1.3） （三）、结构形式及设计主要参数

⑴ 截面类型为单箱多室。截面见下图。

⑵ 桥面宽度：主线桥宽度分13.25m、15.5m、26m、37m四种，B匝道为8m，C,D匝道为9.5m。

⑶梁体跨度为30m－40m，梁高为2.2m。

⑷ 梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。

一般截面横截面图100*2540*20100*25100*25箱梁断面面积 S=16.998m2

中端横梁横截面图箱梁断面面积S=43.396m2

1

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

二、模板支撑架总体方案概况

现浇支架采用钢管贝雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用26×2×1m条形混凝土基础。

一次主梁之上的二次分配梁采用32排单层普通型贝雷片顺桥向布置。贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。

钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。

力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→工字钢横向分配梁（I12.6）→贝雷纵梁(1.5*3)→支撑横梁(双拼40B工字钢)→卸落装置→钢管柱式支墩（φ630*8mm）→承台顶或现浇砼基础顶。

此验算方案以Z80#-Z83#墩的第二十四联（36+40+36）m的中间40m跨(跨度为全桥最大）作为验算对象。

如下图单层支架纵段布置图及横断面示意图所示： 支架横断面布置图

2

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

支架纵断面布置图

3

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

模板：模板均采用木模，竹胶板采用2.44m*1.22m*15mm，方木采用4000×100×100mm。

分配梁：采用I12.6工字钢，一般截面处间距0.8m，中横梁与端横梁处间距为0.5m，布置范围：贝雷梁桁架上；

主力桁架：采用单层32排贝雷梁，每片贝雷梁用U型螺栓与横梁连接以增强支架整体稳定性；

大横梁：置于支墩钢管顶砂箱上，采用双拼40B工字钢，长26米布置范围： 钢管柱支墩：采用φ630mm螺旋焊接钢管，厚8mm；每支墩9根钢管。 起落架：采用卸漏砂箱，采用外径φ630mm钢管制作外套管、预制φ608砼块作内套管，高50cm，每个钢管支柱上设一个；

基础：以桥墩台的承台及跨中现浇钢筋砼平台作为支墩基础。如承台宽度不足，加宽承台以保证钢管立柱的安装。 三、方案设计依据及参数

1、海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）工程桥梁工程设计图； 2、本工程各桥梁下部结构设计图纸及《装配式公路钢桥多用途使用手册》； 3、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)； 4、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）； 5、《桥涵施工技术指南》； 6、《路桥施工计算手册》；

7、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 8、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）； 9、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；

10、钢材弹性模量E=2.1×105MPa；Q235钢材容许容许弯曲应力σw=215 MPa，容许剪应力τ=125 MPa；贝雷桁架的允许压应力及弯应力为f＝273 MPa；剪应力fv=208 MPa。

11、钢筋混凝土重度rc=26KN/m3；

12、施工人员及机械活载按1KN/m2 、模板重量按2.5KN/m2，（参考【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》取值）。；

13、振捣、倾倒混凝土荷载4KN/m2，（参考【JGJ162-2008】《建筑施工模板

4

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

安全技术规范》取值）。

14、恒载系数1.2，活载系数1.4。 15、主梁与分配梁允许挠度【ω】=L/400。 四、荷载计算

（一）、计算箱梁支撑段横截面积

被支撑梁段一般截面横截面面积：A=16.998m2；箱梁顶面宽度B=25.8m。 被支撑梁段中端横梁处横截面面积：A=43.396m2；箱梁顶面宽度B=25.8 m

（二）、计算支撑架设计荷载

①、箱梁结构恒载：q1=rc*A=442KN/m（一般截面处）

q1=rc*A=1128.3KN/m（中端横梁截面处）； 验算取一般截面处的结构恒载。

②、箱梁模板恒载：q2=B*q=65KN/m； （q为模板荷载，取2.5KN/m2。） ③、支撑架结构恒载：q3=14％*q1＝62KN/m； （按以往施工经验估算。）

④、振捣、倾倒混凝土荷载：q4=4KN/m

⑤、施工人、机活载：q5=1*B=26KN/m。

支撑架设计计算荷载：q=1.2*（q1+q2+q3）+1.4*（q4+q5）=724KN/m。 结构计算荷载放大系数K=1.64。 五、内力计算

q=724KN/m（一）、绘制支撑架受力分析的荷载简图

AR1BR2CR3DR4ER5 支撑架纵向受力荷载计算简图如下：（图2）

q=724KN/m

ABCDER1

R2R3R4R5（二）、使用结构力学法计算（利用三弯矩方程法）计算各支点弯矩 MA=ME=0，MB=-5869.72KN·m；

5

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

MC=-7102.81KN·m，MD=-5629.53KN·m； （三）、利用力矩平衡法求支座反力

利用力矩平衡法，由A点开始对B点取弯矩，力矩平衡方程为： 1) 7.5R1-0.5*724*7.5=MB=-5869.72 求得R1=1932.37 KN 2) (7.5+10.5)*1932.37+10.5R2-0.5*724*(7.5+10.5)2 =MC=-7102.81

求得R2= 7181.19 KN

3) (7.5+10.5*2)*1932.37+2*10.5*7181.19+10.5*R-0.5*724*(7.5+2*10.5)2 =MD=-5629.53 求得 R3= 7859.75 KN 4) 7R5-0.5*724*72=MD=-5629.53 求得R5=1729.78 KN 5) (7+10.5)*1729.78+10.5R4-0.5*724*(7+10.5)2 =MC=-7102.81

求得R4= 6998.908 KN

内力结构图如下： 1932.37

ABCDE2

剪力图 (单位：KN)3683.563941.313338.22

1729.78

A3497.633918.443660.69弯矩图 (单位：KN.m)7102.815869.725629.53BCDE2568.433491.363612.452065.27结论：支点C处的反力(R3=7859.75 KN)最大，故以此处为对象作荷载分析。 六、结构设计内力及检算

（一）、钢管支撑柱设计 1、钢筋支撑柱的布置设计

6

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

根据计算的支点反力结果判定，纵向钢管支撑柱C点的分担荷载最大。故以此为计算设计对象。纵向钢管支撑柱C点的横断面支撑结构如图所示。横向每个支撑点布置7根直径φ630mm、壁厚10mm钢管柱。钢管柱按等面积荷载布置。为设计计算简便，以受载最大C截面支撑点为基准计算。对应分担的最大计算荷载为R=R3/7=1122.8KN。（若采用更多根钢管时，钢管立柱的承载能力更大更安全。）

（1）、钢管立柱几何参数

本标段支架所用的钢管支撑柱全部拟选用直径φ630mm、壁厚10mm钢管做支撑柱。C点钢管柱受压高度h=7.0m。属于受压短杆（小柔度杆，不适应于欧拉公式）

（2）、钢管立柱强度验算 a、立柱长细比

回转半径i?D2?d2?0.219m 4长细比??l07.0??31.9＜[λ]=150 i0.219满足要求。 b、立柱临界应力验算： 此类钢管为b类，轴心受压杆件，A3钢，查《钢结构设计与计算》P520页知：Φ＝0.929， A＝15625mm2， [σ]=140MPa 允许轴向压力[N]=Aφ[σ]=0.929×15625×140=2032.19KN [N] >R=1122.8KN，满足要求。 （3）、钢管立柱的布置

将箱梁横截面面积均分成9等份，每份面积A1=A/9=1.89m2，再求出每一份的形心，则每根钢管立柱布置在每份的形心处。如下图：

7

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

为减小工字钢主梁的悬臂长度，将最外侧钢管立柱外移50cm，则钢管立柱的实际间距为2.5m+3.46 m +1.98 m +2.79 m + …… （二）、临时基础设计要求

本支撑架支撑荷载R3=7859.75KN，采用混凝土临时扩大基础，临时基础横桥向长度拟设26m、顺桥向宽度2m、高度0.6m（当跨既有线施工，基础作为车道的分隔带时，基础可加高到1.0m）；地基基底允许承载能力不得小于200Kpa既满足要求。

1、计算地基允许承载力要求σ＝F/s＝7859.75/（26*2）＝151KPa。（<[σ]，满足！）

2、临时支墩基础

根据承台长度来定，拟设长26m，宽2m，高度0.6m，因基底坐落在既有路面上，承载能力较好，不需另作处理，基础采用c30混凝土，必要时可在底层铺一层钢筋网片。

（三）、 工字钢主梁 （双拼40B工字钢）计算

由于纵向钢管支撑柱C点的支撑分担荷载最大，最大支撑反力R3=7859.75 KN。横向主梁在此处分担的荷载也最大, 所以验算此处的横梁荷载即可，横梁拟采用双拼40B工字钢。

查表得40B工字钢的截面特性：截面惯性矩Ix＝22781cm4，Wx=1139 cm3，Sx=671.2cm3,d=12.5mm。钢材的力学性能：弹性模量E=2.1×105MPa，容许弯曲应力σw=215 MPa，容许剪应力τ=125 MPa。

梁宽为26m，工字钢长度按26m计算，则每米工字钢承受的荷载q=R3/26=302.3KN/m.。工字钢立在钢管立柱上，取4跨连续梁验算，跨径为（2.5+3.46+1.98+2.79）m ，工字钢受力分析简图如下图所示:

计算可知Mmax=300.25 KN·m，Qmax= 548.25KN 1）弯拉应力验算

弯拉应力δ=Mmax/ 2Wx =300.25×103/2×1139×10-6=131.8Mpa <〔σw〕=215Mpa，满足要求。

q=302.3KN/m8

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

2）剪应力验算

Qmax*Sx剪应力???64.6Mpa <〔τ0〕=125Mpa， 满足要求。

2*Ix*d3）挠度验算

最大扰度出现跨度3.46m的跨中

扰度f=5ql4/(2×384EIx)=5×302.3×3.464/(2×384×2.1*105×22781×10-8)=5.9mm<〔f0〕=L/400=3460/400=8.65mm，满足要求。

4）工字钢悬臂端扰度验算

f=ql4/2×8EI=302.3×2.174/(2×8×2.1×105×22781×10-8)=8.8mm<〔f0〕=L/200=2170/200=10.85mm,满足要求。

（四）、贝雷梁计算

贝雷梁按单排布置，共布置32排，每两排间用450mm桁架与900mm桁架连接，贝雷梁横向用12.6槽钢连接成整体，以提高整体性和稳定性。

贝雷桁架物理几何指标 型 号 几何特性 43容许内力 材质拉压应力剪力(kN) f（MPa） 245.2 273 fv（MPa） 208 材质剪应力 W（cm） 弯矩(kN·m) 单排单层 Ix（cm）不加强型 250497.2 3578.5 788.2 根据前面的支架内力计算所得，知：最大弯矩MC= 7102.81KN·m；最大剪力Q＝3941.31KN。 1） 选取贝雷梁片数

①取最大弯矩检算，可知N＝7102.81/788.2=9片；②按最大剪力检算，N＝3941.31/245.2＝16片，取32片足够安全。 2）弯矩剪力验算

贝雷梁允许弯矩32*788.2=25222.4 KN·m > Mmax =7102.81 KN·m 贝雷梁允许剪力32*245.2=7846.4 KN > Tmax=3941.31 KN

满足要求。 3）应力验算

贝雷梁允许弯曲拉压应力??4）扰度验算

贝雷梁最大扰度出现在跨度为10.5m 跨中。

扰度 f=5ql4/(384EI)=5×724×10.54/(384×2.1×105×250497.2×22)

Mmax? 62 MPa < f=273MPa，满足要求。 32W9

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

=9.9mm < L/400 = 26.2mm,满足要求。 5）贝雷梁布置

取32片贝雷梁，每两片用45cm或90cm花架连接，共16组，将箱梁横截面等分为16份，每组贝雷梁布置在每份的形心处（为减小贝雷梁上横向分配梁的悬臂长度，实际布置时可将最外侧贝雷梁向外移50cm），贝雷梁布置间距如下：

（五）、箱梁底模横向I12.6工字钢分配梁验算

箱梁底模横向I12 .6工字钢分配梁，摆布间距一般截面处为80cm，中横梁与端横梁处为50cm， 根据支架横断面布置图，贝雷梁实际布置时，贝雷梁横向最大间距为157cm，则工字钢最大跨度为157cm，验算取最大跨度验算。

一般截面处每根工字钢承担荷载Q=0.8*（1.2（q1+q2）+1.4（q4+q5））=0.8m×650.4KN/m=520.32KN，梁宽为26m，所以每根工字钢长度按26m计算，则每米工字钢承受的荷载q=Q/26=20KN/m；中横梁与端横梁处每根工字钢承担荷载Q=0.5*（1.2（q1+q2）+1.4（q4+q5））=0.5m×1473.96KN/m=736.98KN，梁宽为26m，所以每根工字钢长度按26m计算，则每米工字钢承受的荷载q=Q/26=28.3KN/m。工字钢受力分析简图如图11所示:

q=20 KN/m (28.3KN/m)

查表得12.6工字钢的截面特性：截面惯性矩Ix＝488cm4，Wx=77.4 cm3，Sx=44.4cm3,d=5mm。钢材的力学性能：弹性模量E=2.1×105MPa，容许弯曲应力σw=215 MPa，容许剪应力τ=125 MPa。

1）一般截面处验算

10

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

a、弯拉应力验算

跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=20 ×1.572/8= 6.2KN·m

弯拉应力δ=Mmax/Wx=6.2×103/77.4×10-6=80.1Mpa <〔σw〕=215Mpa ，满足要求。

b 、剪应力验算

最大剪力Qmax=0.5ql=0.5×20×1.57=15.7kN

Qmax*Sx剪应力??? 28.6Mpa <〔τ0〕=125Mpa ，满足要求。

Ix*d c、挠度验算

f=5ql4/(384EI)=5×20×1.574/(384×2.1×105×488×10-8) =1.5mm<〔f0〕=L/400=1570/400=3.9mm，满足要求。 2）中端横梁截面处验算 a、弯拉应力验算

跨中最大弯矩Mmax=ql/8=28.3×1.57/8= 8.7 KN·m

弯拉应力δ=Mmax/W=8.7×103/77.4×10-6=112.8Mpa <〔σw〕=215Mpa ，满足要求。

b 、剪应力验算

最大剪力Qmax=0.5ql=0.5×28.3×1.57=22.2kN

Qmax*Sx?40.4Mpa <〔τ0〕=125Mpa，满足要求。 剪应力??Ix*dc、挠度验算

f=5ql4/(384EI)=5×34×1.574/(384×2.1×105×488×10-8) =2.2mm<〔f0〕=L/400=1570/400=3.9mm，满足要求。 （六）、箱梁底模纵梁（10cm*10cm方木）验算

底模纵梁采用10cm*10cm方木，根据《木结构设计规范》 ：普通松木的抗弯强度设计值fm=13 MPa，抗剪强度fv=1.5 MPa，弹性模量为E=9.5*103 MPa，挠度极限值L/400。Wx=166.7cm3,Ix=833 cm4，Sx=125 cm3。

方木底板处的布距（中心间距）为40cm，横隔板及腹板处的布距加密到20cm。 横隔板及腹板处混凝土厚度为2.2m，混凝土自重荷载为2.2*26=57.2KN/m2；底板处混凝土厚度为0.5m，混凝土自重荷载为0.5*26=13 KN/m2

则横隔板及腹板处计算荷载0.2*（1.2*（57.2+2.5）+1.4*（1+4））=15.73 KN/m；底板处计算荷载0.4*（1.2*（13+2.5）+1.4*（1+4））=10.24 KN/m 方木纵向布置在横向工字钢分配梁上，取3跨连续梁做受力分析，简图如下：

2

2

q=15.73KN/m(10.243KN/m)11

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

计算可知横隔板及腹板处Mmax=1.01 KN·m，Qmax= 7.55KN 底板处Mmax=0.65 KN·m，Qmax= 4.9KN 1）横隔板及腹板处方木验算 a弯拉应力验算

弯拉应力δ=Mmax/ Wx =1.01×10/166.7×10=6.06Mpa

b剪应力验算

Qmax*Sx剪应力???1.13Mpa

Ix*b c挠度验算

ql415.73?0.84?0.667??0.54mm<〔f0〕扰度f?0.6673100EIx100?9.5?10?8333

-6

=L/400=800/400=2mm，满足要求。 2）底板处方木验算 a弯拉应力验算

弯拉应力δ=Mmax/ Wx =0.65×103/166.7×10-6=3.9Mpa

b剪应力验算

Qmax*Sx剪应力???0.73Mpa

Ix*bc挠度验算 扰度

ql410.243?0.84f?0.667?0.667??0.35mm<〔w〕

100EIx100?9.5?103?833=L/400=800/400=2mm，满足要求。 （七）、箱梁底模面板（竹胶板）验算

底模采用竹胶板，规格为2.44m*1.22m*15mm，竹胶板的力学参数如下：

弹性模量E=6.5*103MPa， 设计抗弯强度50MPa，

底板处Wx=0.16667bh2=0.16667*20*1.52=7.5cm3

中隔板及腹板处Wx=0.16667bh2=0.16667*10*1.52=3.75cm3

底板处计算荷载1*（1.2*（0.5*26+2.5）+1.4*（1+4））=25.6 KN/m 横隔板及腹板处计算荷载1*（1.2*（2.2*26+2.5）+1.4*（1+4））=78.64 KN/m 受力简图如下：

q=25.6KN/m (78.64KN/m)

12

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

1）底板处面板验算

跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=25.6 ×0.22/8=0.128KN·m

弯拉应力δ=Mmax/Wx=0.128×103/7.5×10-6=17.06Mpa <50Mpa ，满足要求。 扰度f=5ql4/(384EIx)=5×25.6×0.24/(384×6.5×103×3.75×10)=0.22mm

2）中隔板及腹板处面板验算

跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=78.64 ×0.12/8=0.098KN·m

弯拉应力δ=Mmax/Wx=0.098×103/3.75×10-6=26.1Mpa <50Mpa ，满足要求。 扰度f=5ql4/(384EIx)=5×78.64×0.14/(384×6.5×103×3.75×10-8)=0.04mm

（八）、箱梁侧模验算

现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，隔板及腹板一次浇注高度2.2m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。根据规范计算模板的侧压力。

-8

F?0.22?ct0?1?2V

?0.22?26?8?1.2?1.15?1.5=77.3KN/m2 F??cH?26?2.2?57.2KN/m2

12?c—混凝土的重力密度(KN/m)

t 0—新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可按

3t0?200T?15计算；（ 混凝土初凝时间按8h算）

?1—外加剂影响系数，不产外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2.

?2—混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm时，取1.0，110-150mm时，混凝土采用泵送，故取1.15；

v —混凝土浇筑速度，取1.5（m/h）；

2 取以上两值的最小值，故最大侧压力为F?57.2KN/m

则侧模的荷载q=57.2*1.2+（1+4）*1.4=75.64KN/m2

面板为15mm厚竹胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为30cm，计算高度取100cm。面板截面参数：

E=6.5*103MPa

设计抗弯强度50MPa

Ix=0.08333bh3=0.08333*100*1.53=28.1cm4，

13

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

Wx=0.16667bh2=0.16667*100*1.52=37.5cm3。

q=75.64KN/m

计算简图如上（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.681KN.m

1)弯拉应力δ=Mmax/Wx=0.681/37.5=18.2Mpa <50Mpa ，满足要求 2)最大扰度

ql475.64?0.34f?0.667?0.667??0.22mm

100EIx100?6.5?103?28.1

（九）、支架整体稳定性计算 1、荷载分布

根据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004，支架为临时结构，按1/10频计算：

基本风速：V10=28.8m/s 基本风压：W10=0.5KN/m2

空气重力密度：γ=0.012017e-0.0001Z=0.012017e-0.0001×15=0.012 KN/m3 高度Z处的设计基准风速：Vd= K2K5V10=0.79×1.38×28.8=34.3m/s 设计基准风压：Wd=(γVd2)/(2g)=(0.012×34.32)/(2×9.81)=0.72KN/m2 支架+梁高按3.8m实体计算，则： 桥横向风荷载标准值：

Fwh=k0k1k3WdAwh=0.75×1.1×1.0×0.72×10.5×3.8=23.7KN

其中：k0为设计风速重建期换算系数，对于施工架设期桥梁，k0取0.75。 K1为风载阻力系数，k0取1.1。

K3为地形、地埋条件系数，一般地区k3取1.0。

14

中铁二十二局集团有限公司海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标 贝雷梁支架检算书

Wd为设计基准风压。

Awh为横向迎风面积，按实际尺寸计算(10.5×3.8)。 (支墩至支墩径度总长10.5m )

着力点距迎风面荷载中心距12+3.8/2=13.9m，12米为墩高，则弯矩： 倾覆M倾=23.7×13.9=329.4KN·m 2、支架整体稳定验算

当支架搭设完毕，而主梁未开始作业时，支架自重小，整体稳定性最差，故选此状态进行控制计算。 抗倾覆M=G*L

G：模板、方木、贝雷片、H400型钢横梁等自重 L：自重重心到支墩外侧螺旋管的距离=10.7m 模板：0.015×12×9=1.62KN/m

方木：翼板处12/0.35×0.1×0.1×8=2.74KN/m 底板7.1/0.35×0.10×0.15×8=2.43KN/m 钢桁架片：2.8KN/m 贝雷片：27×9=243KN

H400型钢：13.5×172×2=46.44KN

M抗=【（1.62+2.74+2.43+2.8）×12+243+46.44】×10.7 =4328.4KN.m

稳定系数M抗/M倾=4328.4/329.4=13.14＞1.3，满足要求。

15

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/bsx8.html