现浇箱梁贝雷支架专项施工方案 - 图文

现浇箱梁贝雷支架专项施工方案

一、工程概况

xx合同段有现浇桥梁9座（A匝道1号桥、A匝道2号桥、A匝道3号桥、C匝道1号桥、C匝道2号桥、G匝道桥、H匝道桥、枣庄河大桥右幅第一联、马家河中桥），其中A匝道1号桥最高墩高24.3，梁高1.5m，A匝道2号桥最高墩高21.1m，梁高1.4m，A匝道3号桥最高墩高11.9m，梁高1.5m，C匝道1号桥最高墩高24.7m，梁高1.4m和1.7m， C匝道2号桥最高墩高5.8m，梁高1.4m，G匝道桥最高墩高23.6m，梁高1.4m，H匝道桥最高墩高23.1m，梁高1.4m，枣庄河桥最高墩高22.3m，梁高1.4m，故C匝道1#桥为最大墩高和最大荷载的组合，只需对C匝道1号桥现浇箱梁贝雷支架施工方案进行验算。

吉县枢纽C匝道1号桥是吉县至河津高速公路经吉县窑科村南，为跨枣庄河而设，长296.54m，该桥平面位于缓和曲线和圆曲线上，纵断面位于R=6000m的竖曲线上，前三联桥面为变宽桥面：7.56m～20.34m,第四联为桥面等宽，宽10.5m。上部结构：第1至3联为20m普通钢筋混凝土现浇连续箱梁，第4联为30m现浇预应力砼连续箱梁。

前三联20m现浇箱梁梁高1.4m，桥面横坡由箱梁顶、底板旋转形成，腹板按垂直设计，腹板厚度为40～70cm，翼板长1.5m，跨中截面顶板厚25cm，底板厚22cm，为单箱多室结构；第四联30m现浇箱梁梁高1.7m，桥面横坡由箱梁顶、底板旋转形成，腹板按垂直设计，边腹板厚50～90cm，中腹板厚50～75cm，箱梁翼板长1.5m，跨中截面顶板厚25cm，底板厚22cm，为单箱双室结构。

各联跨中有代表性跨中横梁横断面图如下图所示：

1

二、方案编制依据

（一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011；

2

（二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004；

（五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2001.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》；

（八）、xx高速公路xxx合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料。

三、施工投入情况

（一）、人力资源投入情况

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 岗位 项目经理 项目副经理 项目副经理 总工程师 安全部 工程技术部 物质设备部 试验室 综合办公室 协调部 测量队 现场技术员 现场技术员 姓名 xx xx xx xx xx xx xx xx xx xx xx xx xx 职责 项目全面组织与管理 项目总体实施与管理 项目施工机械调度 施工方案复核、交底与技术控制 项目安全、文明施工方案编制及实施 工程技术方案编制及实施 设备材料组织与供应 试验检测工作 后勤保障 项目协调工作 测量放线与高程控制 现场指导施工与质量控制 现场指导施工与质量控制 项目部设现场管理小组，组长由工程部长xx担任，安排人员73名，其中管理人员2人，钢筋工30人，模板工25人,电焊工8人，振捣工6人，电工2人。

3

（二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 序号 1 2 3 4 5 6 机具名称 汽车吊 塔吊 挖掘机 电焊 气焊 钢筋加工设备 型号 25T 福田雷沃225 数量 4辆 2座 1台 6台 2套 2套 2、测量设备投入情况 序号 1 2 3 4 5 仪器设备名称 GPS 全站仪 水准仪 塔尺 钢尺 规格型号 中海达 索佳 DS3自动安平 5m 50m 数量 1套 2台 2台 2套 2把 （三）、物资材料投入情况

主材料如钢筋、水泥、碎石、砂、外加剂等按照入围厂家名单采购运送至工地现场。工程材料质量均符合规范要求，同时材料供应能满足施工生产需要。到场主要材料详见下表，其他材料根据施工进度要求及时供应。

进场主要材料表： 序 号 1 2 3 4 5 6 材料名称 箱梁模板 52.5水泥 Ⅰ、Ⅱ级钢筋 中粗砂 碎石 贝雷梁 备 注 模板先准备2联 用于现浇箱梁混凝土 用于现浇箱梁混凝土 用于现浇箱梁混凝土 用于现浇箱梁混凝土 先进场一联

4

四、支架施工方案

(一)、支架设计

根据现场情况，本桥支架搭设采用钢管柱加贝雷桁架搭设。钢管柱采用Ф630×8mm钢管，钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度的钢管柱，钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的连接方式，增强整体稳定性。20m现浇箱梁下钢管柱的横向间距4m（根据变截面宽度也可以适当调整，但间距不能大于4m）。横向根数由变截面宽度确定，20m跨箱梁纵向设置3排钢管立柱，间距7.5m；钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下4m采用16#工字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm

的钢筋拉接，贝雷片横桥向布置为

0.9×

2+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m×2；30m跨箱梁纵向设置4排钢管立柱，间距为9m，钢柱之间横纵桥向每两根钢管柱上下每隔4m采用16#工字钢做横纵向连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉接，保证钢管柱纵向稳定性。钢管柱上设置双排40a工字钢做横梁,横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为9m，贝雷片横桥向布置为0.9m+0.45m×2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m×2+0.9m。梁模板采用1.5cm厚的竹胶板。

5

6

7

8

9

（二）、测量放线和条形基础施工 1、地基处理

根据现场地表和地质情况，采取不同的地基处理措施。

基坑超挖部分原则上要进行回填处理，回填前必须将槽内杂物清理干净，槽内不得有积水，当槽内有积水时应先把槽内的水抽干，严禁带水回填。采用优质素土或砂砾回填，并分层夯实，每层30cm，保证回填后地基承载力达到200KPa，然后才开始做条形基础。基础位置不在基坑附近的条形基础施工：在原地面直接开挖，开挖后测地基承载力，地基承载力要达到200KPa,如不能达到200KPa，必须进行石渣换填，处理合格后方能进行后续施工。

2、测量放线

根据设计方案和平面布置图，用全站仪和钢尺放出条形基础及立柱位置。 3、钢管桩基础施工

基础采用C20钢筋混凝土（配筋形式为：上下层分别布置11根Φ16钢筋，同时按25cm的间距配置Φ10箍筋），条形基础长度依照翼缘板投影线往外扩长1~2m，基础高0.6m，宽1.2m。条形基础砼钢管立柱位置下预埋1.2cm厚80×80cm钢板，要求钢板水平。

（三）、钢管桩立柱及工字钢施工

立柱采用Ф630mm*8mm钢管立柱，钢柱底部焊接在预埋钢板上与基础连接，同时在四周采用加焊200×200×8mm三角钢板，以加强钢柱稳定性。

立柱横桥方向主梁采用两根40a型工字钢，工字钢安装时要保证工字钢中心与钢管立柱中心重合，钢管立柱施工过程中要注意竖向垂直度的控制。横向工字钢与钢管立柱之间设置自制楔形块（对口楔子）作为临时支座，便于支架的高程调整和拆除作业。

10

钢管与预埋钢板连接大样图

自制对口楔子采用厚度为12mm的钢板加工成型，一个楔形块长42cm，宽25cm，高25cm，斜面坡长48.88cm，楔形块侧面板中心留有圆形孔洞，斜面板中心留有条形的孔洞，孔洞的作用是穿直径为25mm的精轧螺纹钢，两个楔形块扣在一起组成一个对口楔子，通过紧固或松动螺纹钢两端的螺栓搓动楔形块来调节顶面高程，为了方便搓动楔形块，在斜面上抹黄油。 精轧螺纹钢 圆形孔 斜面长 宽 长 条形孔 自制楔形块（对口楔子）大样图

（四）、贝雷梁施工

贝雷梁采用国产“321”公路钢桥桁架（3×1.5m）,纵向长度根据箱梁跨度来布置，20m跨按两跨布置, 30m跨按三跨布置即9m+9m+9m；横向截面腹板下30m跨按45cm布置单层贝雷梁，20m跨按90cm布置单层贝雷梁；两端翼缘板下按90cm间距布置单层贝雷梁，箱室下按90cm布置单层贝雷梁，每组梁有若干榀贝雷梁组成，每组内榀与榀贝雷梁之间纵向3m都用配套支撑架作为横向联系，组与组

11

之间用自制交叉架连接（自制交叉架采用角钢制作，选取90mm×7mm的角钢作为横向连接，横向角钢上钻有插销孔，通过穿插销把横向角钢固定在贝雷梁上，然后再用50mm×7mm角钢作为剪力撑）这样整个贝雷梁就联成整体，使每排贝雷梁受力均衡；通过调节钢管柱顶的楔形块来调节箱梁纵横坡。

贝雷梁横向连接如下图所示：

标准贝雷梁片如下图所示：

3×1.5m贝雷片

（五）、施工控制要点 1、钢管桩基础施工

根据设计平面图，用全站仪及钢尺放出条形基础位置，采用挖掘机开挖基础并进行处理，地基承载力满足要求后开始支模， C20砼浇筑，要求混凝土顶面

0.9m标准支撑架

12

平整，按钢柱间距预埋底座钢板，强度达到80%后方能进行钢柱安装。

2、钢管立柱施工

立柱采用Ф630*8mm钢管，安装采用25T汽车吊。 3、贝雷梁安装

先将贝雷梁在地面上拼装分组连接好。在横桥向工字钢上按照要求的间距用红油漆标出贝雷梁位置。用汽车吊将已连接好的贝雷梁按照先中间后两边的顺序吊装到位。单排贝雷梁吊装时必须设置两个起吊点，并且等距离分布，保持吊装过程中贝雷梁平衡，以避免吊装过程中产生扭曲应力。贝雷梁全部架设完毕后每隔100cm设置14工字钢作为分配梁，再在工字钢分配梁上纵桥向每隔30cm设置12×12cm方木。

五、30m跨支架受力验算

根据本桥箱梁的构造特点和支架搭设高度的不同，支架验算分为两个部分，20m跨的验算一次，30m跨的验算一次，各部分验算按其最不利情况考虑。本桥位于缓和曲线和圆曲线上，最大横坡为6%，本桥纵断面位于R=6000m的竖曲线上，坡度为1.706%，选取横向坡度对摩擦力分析。

13

摩擦力f=μGcosθ,沿斜面的下滑力f滑=Gsinθ

f=μGcosθ=0.15G×1.00=0.15G，μ取0.15 f滑=Gsinθ=G×0.04=0.06G f=μGcosθ>f滑=Gsinθ

本工程计算40a#工字钢分配梁可以按照简支连系梁受力分析。 首先选取30m跨进行验算，具体选取本桥第四联第2跨支架进行验算。 （一）、荷载组成

C匝道1号桥第四联第2跨梁长30m，梁高1.7m，支架平均高度21.2m，采用四排钢管立柱，跨径均为9m。荷载组成：

1、箱梁砼自重G1： 腹板：1.7×26=44.2KN/m2 跨中空心处：0.47×26=12.22KN/m2

近支点（渐变段）空心处：0.67×26=18KN/m2

14

翼缘板处：（0.4+0.18）/2×26=7.54 KN/m2 2、模板支架自重G2： 模板体系：1.5KN/m2 方木自重取7.5KN/m3 14工字钢自重0.16KN/m 贝雷梁：2.5 KN/m2 3、施工荷载G3：2.8 KN/m2

4、振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2，竖向取4.0KN/m2

根据《建筑结构荷载规范》，均布荷载设计值=结构重要性系数×（恒载分项系数×恒载标准值＋活载分项系数×活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。

（二）、模板和方木验算 1、模板强度和刚度验算

底模采用2500mm×1200mm×15mm木胶合板，模板下纵向方木净间距为18cm。 腹板下线荷载为：

q=0.9×［1.2×(44.2+1.5)+1.4×(2.8+4.0) ］×1=57.92KN/m

Mmax?0.125?ql2?0.125?57.92?0.182?0.23KN?m 木材容许应力取［σ］=12MPa

截面模量：W=bh2/6=1×0.015×0.015/6=0.0000375m3 模板应力σ= Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MPa＜［σ］=12MPa 底模弯应力满足要求。 木材弹性模量取E?9?103MPa

I?bh3/12?1?0.0153/12?2.81?10?7m4

15

5ql45?64.43?0.184l挠度f???103?0.35mm??0.45mm

384EI384?9?281400底模挠度满足要求。

用同种方法验算侧模强度和刚度均能满足要求。 2、方木验算

腹板下方木承重最大。

q=0.9×［1.2×(44.2+1.5+7.5×0.12)+1.4×（2.8+4.0）］=58.80KN/㎡ 线荷载为q=58.80×0.30=17.64KN/m

Mmax??0.105ql2??0.105?17.64?12??1.85KN?m

bh20.12?0.122W???2.88?10?4m3

66Mmax1.85?10?3??6.43MPa＜［σ］=12MPa 方木应力???4W2.88?10方木强度满足要求。

木材弹性模量取E?9?103MPa

I?bh3/12?0.12?0.123/12?1.73?10?5m4

5ql45?17.64?14??103?1.47mm＜1/400=2.5mm 方木挠度f?384EI384?9?17.33方木刚度满足要求

方木承受最大剪力为Qmax??0.606ql??0.606?17.64?1??10.69KN

.??1.5?Qmax10.69?1.5??1.11MPa＜????1.7MPa A0.12?0.12剪力满足要求。 （三）、14工字钢验算

16

1、腹板下工字钢验算

q?0.9??1.2?(44.2?1.5?7.5?0.12)?1.4?(2.8?4)??1?0.9?1.2?0.16?58.91KN/m

腹板下弯矩为M1?M2?0.07ql2?0.07?58.91?0.452?0.84KN?m

MB??0.125ql2??0.125?58.91?0.452??1.49KN?m

腹板下工字钢最大弯矩为：

Mmax??0.125ql2??0.125?58.91?0.452??1.49KN?m

14工字钢截面面积为21.50cm2，截面抵抗矩W=101.7cm3，截面惯性矩I=712cm4，d=5.5mm,回转半径i?5.75cm，半面积矩S?58.4cm3，弹性模量

E?2.1?105MPa，钢材容许应力取215MPa。

??Mmax149?MPa?14.66MPa?215MPa W10.17满足要求。

腹板下工字钢最大剪力为:

QA?QC??0.375ql??0.375?58.91?0.45??9.94KN

QB左??0.625ql??0.625?58.91?0.45??16.57KN QB右?0.625ql?0.625?58.91?0.45?16.57KN

17

腹板下工字钢最大剪力为Qmax?0.625ql2?0.625?58.91?0.45?16.57KN

QmaxS16.57?58.4?10?6??27.45MPa?????125MPa 剪力强度???8?3Id712?10?5.5?10剪力强度满足要求。 腹板下最大挠度为：

ql458.91?0.4543f1?0.521??0.521??10?8?8 100EI100?2.1?10?712?100.008mm?0.45/400?1.125mm腹板下挠度满足要求。 2、空心箱室下工字钢验算

近支点（渐变段）空心处工字钢承受荷载最大，近支点（渐变段）空心处14工字钢承受线荷载为：

q?0.9??1.2?(18?1.5?7.5?0.12)?1.4?(2.8?4)??1?0.9?1.2?0.16?30.61KNm按简支不等跨连续梁受力分析

18

n?0.75/0.9?0.8

近支点（渐变段）空心处工字钢弯矩为：

MB??0.0859ql12??0.0859?30.61?0.752??1.48KN?m MAB?0.0857ql12?0.0857?30.61?0.752?1.476KN?m MBC??0.0059ql12??0.0059?30.61?0.752??0.10KN?m

近支点（渐变段）空心处工字钢最大弯矩为：

Mmax??0.0859?ql12??0.0859?30.61?0.752??1.48KN?m

??Mmax148?MPa?14.55MPa?215MPa W10.17满足要求。

剪力为QA?0.4141?ql1?0.4141?30.61?0.75?9.51KN

QB左??0.5859?ql1??0.5859?30.61?0.75??13.45KN QB右?0.4000?ql1?0.4000?30.61?0.75?9.18KN

剪力图为：

19

Qmax??0.5859?ql1??0.5859?30.61?0.75??13.45KN

QmaxS13.45?58.4?10?6????20.06MPa?????125MPa

Id712?10?8?5.5?10?3满足要求。

3、翼板下工字钢验算

q?0.9??1.2?(7.54?1.5?7.5?0.12)?1.4?(2.8?4)??1?0.9?1.2?0.16?21.44KNm

弯矩为： 11MB??qa2???21.44?0.62??3.86KN

22MBC22ql210.6222?(1?a2)??21.44?0.9?(1?)?0.67KN 2l880.9

11 Mmax??qa2???21.44?0.62??3.86KN?m

22??Mmax386?MPa?37.95MPa?215MPa W10.17满足要求。

20

剪力为QA??qa??21.44?0.6??12.86KN

QAB左?QAB右qla21.44?0.90.62(1?)2?qa??(1?)?21.44?0.6?5.00KN 2l20.9qla21.44?0.90.62?(1?)2?q（a?l)??(1?)?21.44?(0.6?0.9)??5.36KN2l20.9 剪力图为：

Qmax??qa??21.44?0.6??12.86KN

QmaxS12.86?58.4?10?6????19.18MPa?????125MPa

Id712?10?8?5.5?10?3满足要求

qal3a2a321.44?0.6?0.930.620.63f?(42?33?1)??(4??3??1)8?823 24EIll24?2.1?10?712?100.90.9?103?0.43mm?0.6/400?1.5mm满足要求。 （四）、贝雷梁验算 单片贝雷梁技术参数：

E=2.1×105Mpa I=2.50497×109mm4 W=3.5785×106mm3 [M]=788.2KN.m [Q]=245.2KN A=0.0153m

贝雷梁布置：贝雷梁横向间距布置腹板下0.45m,空心箱室下0.75m+0.9m+0.75m。

1、腹板下贝雷梁验算

21

计算荷载q=0.9×［1.2×（44.2+1.5+7.5×0.12+2.5）+1.4×（2.8+4）］×0.45+0.9×1.2×0.16=27.72KN/m

贝雷梁跨内弯矩为：

M1?0.08ql2?0.08?27.72?92?179.65KN?m M3?0.08ql2?0.08?27.72?92?179.65KN?m

M2?0.025ql2?0.025?27.27?92?55.22KN?m

MB?MC??0.100ql2??0.100?27.72?92??224.53KN?m

由弯矩图可知腹板下最大弯矩为：

Mmax?224.53KN?m?788.2KN?m

满足要求。

腹板下单片贝雷梁剪力为：

QA?0.4ql?0.4?27.72?9?99.79KN

QB左??0.600ql??0.600?27.72?9??149.69KN

22

QB右?0.5ql?0.5?27.72?9?124.74KN QC左??0.5ql??0.500?27.72?9??124.74KN QC右?0.6ql?0.6?27.72?9?149.69KN

QD??0.4ql??0.4?27.72?9??99.79KN

由剪力图可知最大剪力为Qmax?149.69KN?245.2KN 剪力满足要求。 挠度为：

fmaxql427.72?94?103?0.677??0.677??3.46mm?9/400?22.5mm4100EI100?2.1?10?2.50497 挠度满足要求。

2、箱室下贝雷梁验算 线荷载：

q?0.9??1.2?(18?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)???26.68KN/m0.75?0.9?0.75?0.9?1.2?0.163 23

跨内弯矩为M1?0.08ql2?0.08?26.68?92?172.89KN?m

M2?0.025ql2?0.025?26.68?92?54.03KN?m M3?0.08ql2?0.08?26.68?92?172.89KN?m

MB??0.100ql2??0.100?26.68?92??216.11KN?m MC??0.100ql2??0.100?26.68?92??216.11KN?m

弯矩图为：

由弯矩图可知最大弯矩为Mmax?216.11KN?m?788.2KN?m 弯矩满足要求。

剪力QA?0.4ql?0.400?26.68?9?96.05KN

QB左??0.6ql??0.600?26.68?9??144.07KN QB右?0.5ql?0.500?26.68?9?120.06KN QC左??0.5ql??0.500?26.68?9??120.06KN QC右?0.6ql?0.600?26.68?9?144.07KN

24

QD??0.4ql??0.400?26.68?9??96.05KN

剪力图为：

由剪力图可知最大剪力为Qmax?144.07KN?245.2KN 剪力满足要求。 挠度为：

fmaxql426.68?94?103?0.677??0.677??3.328mm?9/400?22.5mm5100EI100?2.1?10?2.50497 挠度满足要求。

3、翼缘板下贝雷梁验算

翼缘板下单片贝雷梁承受线荷载为：

q?0.9??1.2?(7.54?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)??1.5?0.9?1.2?0.16?32.93KN/m

弯矩为M1?0.080?ql2?0.080?32.93?92?213.39KN?m

M2?0.025?ql2?0.025?32.93?92?66.68KN?m

MB?MC??0.100?ql2??0.100?32.93?92?266.73KN?m

25

Mmax?0.1ql2?0.1?32.93?92?266.77KN?m?788.2KN?m

弯矩满足要求。

剪力为：QA?0.400ql?0.400?32.93?9?118.55KN

QB左??0.600ql??0.600?32.93?9??177.82KN QB右?0.500ql?0.500?32.93?9?148.19KN QC左??0.500ql??0.500?32.93?9??148.19KN QC右?0.600ql?0.600?32.93?9?177.82KN

QD??0.400ql??0.400?32.93?9??118.55KN

剪力图为：

最大剪力Qmax?0.6ql?0.6?32.93?9?177.82KN?245.2KN

26

满足要求。 最大挠度为：

ql432.93?94?103fmax?0.677??0.677?100EI100?2.1?105?2.50497 9?4.107mm??22.5mm400挠度满足要求。 （五）、40a#工字钢验算

贝雷梁传递到横桥向40a#工字钢的作用力以整体箱梁来分析受力。以第四联第2跨为例。

40a#工字钢自重为0.66KN/m，截面抵抗矩W=1085.7cm3,截面惯性矩I=21714cm4，半截面面积矩S=631.2cm3,截面面积A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。

第2跨混凝土方量：

(8.17?6.88) V??9.6?6.88?18.40?14.1?2?227.03m3

2梁砼重：227.03×2.6×10/（30m×10.5m）=18.74KN/m2 线荷载：

q?0.9??1.2?(18.74?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)??9?0.9?1.2?0.16?0.9?1.2?0.66?2?306.73KN/m

横向每隔3.5m设置4根钢管立柱，计算40a#工字钢时按三等跨连续梁进行

27

力学性能分析。

弯矩M1?0.08?ql2?0.08?306.73?3.52?300.60KN?m

M2?0.025?ql2?0.025?306.73?3.52?93.94KN?m MB??0.1?ql2??0.1?306.73?3.52??375.74KN?m MC??0.1?ql2??0.1?306.73?3.52??375.74KN?m

由弯矩图可知40a#工字钢承受最大弯矩为Mmax?375.74KN?m

Mmax375.74?10?3应力强度????173.04MPa?215MPa

W?21085.7?10?640a#工字钢承受剪力为QA?0.4ql?0.4?306.73?3.5?429.42KN

QB左??0.6ql??0.6?306.73?3.5??644.13KN QB右?0.5ql?0.5?306.73?3.5?536.78KN QC左??0.5ql??0.5?306.73?3.5??536.78KN QC右?0.6ql?0.6?306.73?3.5?644.13KN

QD??0.4ql??0.4?306.73?3.5??429.42KN

28

可知40a#工字钢承受最大剪力为Qmax?644.13KN 40a#工字钢承受最大剪力强度为：

QmaxS644.13?2?631.2?10?6????10?3?89.16MPa?125MPa?8?32?I?d2?21714?10?10.5?10

满足要求。

工字钢跨中最大挠度为：

ql4306.73?3.54?103fmax?0.632??0.632?mm100E?2?I100?2.1?108?2?21714?10?8

3.5?3.19mm??8.75mm400挠度满足要求。

（六）、钢管支墩强度验算

由40a#工字钢剪力图可知，最大支座反力为：

N?644.13?536.78?0.905?21?1199.92KN（加上了钢管立柱自重） Ф630×8mm钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取6mm。钢管立柱下端与80cm×80cm×1.2cm钢板连接，立柱上下每隔4m布置一道剪力撑。

Ф630×8mm截面特性表 规格 （mm) Ф630×8 每米重量 截面积 (kg/m) A(cm2) 惯性矩 I(cm4) 回转半径 截面矩 弹性模量 i(cm) 22 W(cm3) E(MPa) 92.332 117.621 57253.897 3635.17 210000 立杆计算长度取6m（钢管虽按6m一道布置剪刀撑，但为了安全计算取6m）， 回转半径i?D2?d2?40.632?0.6182?22cm

4d??D截面积A???()2?()2??3.14?(0.3152?0.3092)?117.621cm2

2??2 29

L6??27.27?80 i0.2227.27?202稳定系数??1.02?0.55?()?0.9

100N1199.92抗压强度????102.02MPa?205MPa

A11.762长细比??稳定强度??N1199.92??113.35MPa?205MPa ?A0.9?11.762强度满足要求。

（七）、条形基础和地基承载力验算 1、条形基础配筋验算

条形基础承受线荷载为：

(1180.91?19.005?65.52)?4q??1.2?421.81KN/m

1.2?12M?0.1ql2?0.1?421.81?3.52?516.72KN?m

11W?bh2??1.2?0.62?0.072m3

66M516.72????7.18MPa

W0.072钢筋面积为As?a1fcb2M2(h0?h0?)?3406.33mm2 fya1fcb其中：

?1?1fc?9.6N/mm2fy?300N/mmh0?550mm2

取钢筋直径为16mm，实取22根，实际钢筋配筋面积为4423.36mm2 纵向配筋满足要求。 2、地基承载力计算

由于钢管间距为3.5m，则单根钢管所辖地基受力面为：

Ax?(1.2?0.6?2)?3.5?8.4m2（扩散应力角取45度角）

30

钢管最大轴力为：N=1180.91KN

该处钢管自重为：0.905KN/m×21m=19.005KN 条形基础重：3.5×1.2×0.6×26=65.52KN

则地基受力为：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN

1265.44地基承载力：Px?KPa?150.65KPa

8.4条形基础宽度，根据现场试验确定的地基承载力选择基础类型。 （八）、支架整体稳定性验算

由于贝雷支架纵向没有受到较大动载作用，只有振捣混凝土时才产生较少的侧向力，所以贝雷支架纵向稳定性就不必要计算，只需对贝雷支架横向稳定性进行计算即可。

按照图纸设计要求，支架水平荷载取上部荷载的5%，则支架受水平推力为：F=26×227.03×5%=5902.78×5%=295.14KN

单根柱子受水平推力为F=295.14/16=18.45KN 着力点距基础顶面取21/2米 M=18.45×21/2=193.73KNm 支架自重取1.5KN/㎡

每根钢管柱承受竖向压力为N=1.5×21=31.5KN 支架稳定性系数为0.9

NM31.5?10?3193.73?10?3??????62.19KPa?140KPa?4?6?A?W0.9?117.621?100.9?3635.17?10NM31.5?10?3193.73?10?3?????56.24KPa?140KPa ???A?W0.9?117.621?10?40.9?3635.17?10?6稳定性系数140/62.19=2.25>1.3 满足要求。

31

六、20m跨箱梁支架受力验算

选取第三联第2跨进行验算，C匝道1号桥第三联第2跨（第7跨）现浇箱梁跨度20m,截面宽度由15.75m渐变到20.34m,梁高1.4m,单箱四室，两边翼板宽均为1.5m。

荷载组成： 1、箱梁砼重力G1： 腹板：1.4×26=36.4KN/m2 跨中空心处：0.47×26=12.22KN/m2

近支点（渐变段）空心处：0.67×26=18KN/m2 2、模板支架自重G2： 模板体系：1.5KN/m2 方木自重取7.5KN/m3 14工字钢自重0.16KN/m 贝雷梁：2.5 KN/m2 3、施工荷载G3：2.8 KN/m2

4、振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2，竖向取4.0KN/m2

根据《建筑结构荷载规范》，均布荷载设计值=结构重要性系数×（恒载分项系数×恒载标准值＋活载分项系数×活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。

（一）、模板和方木验算 1、模板强度和刚度验算

底模采用2500mm×1200mm×15mm木胶合板，模板下纵向方木净间距为18cm。

32

腹板下模板承重最大，腹板下线荷载为：

q?0.9??1.2?(36.4?1.5)?1.4?(2.8?4)??1?49.5KN/m Mmaxql249.5?0.182???0.2KN?m 88木材容许应力取［σ］=12MPa

截面模量：W=bh2/6=1×0.015×0.015/6=0.0000375m3 模板应力σ= Mmax/W=0.2/0.0000375=5.33MPa＜［σ］=12MPa 底模弯应力满足要求。 木材弹性模量取E?9?103MPa

I?bh3/12?1?0.0153/12?0.28?10?6m4

5ql45?49.5?0.184挠度f???103?0.27mm＜0.18/400=0.45mm

384EI384?9?0.28底模挠度满足要求。

用同种方法验算侧模强度和刚度均能满足要求。 2、方木验算

腹板下方木承重最大。

q?0.9??1.2?(36.4?1.5?7.5?0.12)?1.4?(2.8?4)??50.31KN/m

线荷载为q=50.31×0.30=15.09KN/m

Mmax??0.105ql??0.105?15.09?12??1.58KN?m

bh20.12?0.122W???2.88?10?4m3

66Mmax1.58?10?3??5.49MPa＜［σ］=12MPa 方木应力??W2.88?10?4方木强度满足要求。

木材弹性模量取E?9?103MPa

33

I?bh3/12?0.12?0.123/12?1.73?10?5m4

5ql45?15.09?14方木挠度f???103?1.26mm＜1/400=2.5mm

384EI384?9?17.3方木刚度满足要求

方木承受最大剪力为Qmax?0.606?ql?0.606?15.09?1?9.14KN

??1.5?Qmax9.14?1.5??0.953MPa＜????1.7MPa A0.12?0.12剪力满足要求。 （二）、14#工字钢验算 1、腹板下工字钢验算

q?0.9??1.2?(36.4?1.5?7.5?0.12)?1.4?(2.8?4)??1?0.9?1.2?0.16?50.48KN/m 腹板下工字钢最大弯矩为：

Mmax?0.125ql2?0.125?50.48?0.92?5.11KN?m

14工字钢截面面积为21.50cm2，截面抵抗矩W=101.7cm3，截面惯性矩I=712cm4，d=5.5mm,回转半径i?5.75cm，半面积矩S?58.4cm3，弹性模量

E?2.1?105MPa，钢材容许应力取215MPa。

??Mmax511?MPa?50.26MPa?215MPa W10.17满足要求。

腹板下工字钢最大剪力为Qmax?11ql??50.48?0.9?22.72KN 22QmaxS22.72?58.4?10?6??33.88MPa?????125MPa 剪力强度??Id712?10?8?5.5?10?3剪力强度满足要求。 腹板下挠度为：

34

5ql45?50.48?0.94f1???103?0.288mm?0.9/400?2.25mm 8?8384EI384?2.1?10?712?10腹板下挠度满足要求。 2、空心箱室下工字钢验算

近支点（渐变段）空心处工字钢承受荷载最大，近支点（渐变段）空心处14工字钢承受线荷载为：

q?0.9??1.2?(15.1?1.5?7.5?0.12)?1.4?(2.8?4)??1?0.9?1.2?0.16?27.48KNm 按简支不等跨连续梁受力分析

n?1.2/0.9?1.3

近支点（渐变段）空心处工字钢最大弯矩为：

Mmax??0.1355?qa2??0.1355?27.48?1.22??5.36KN?m

??Mmax536?MPa?52.72MPa?215MPa W10.17满足要求。

Qmax?0.6500?qa?0.6500?27.48?1.2?21.43KN

QmaxS2143?58.4?10?6????31.96MPa?????125MPa ?8?3Id712?10?5.5?10满足要求。

3、翼板下工字钢验算

q?0.9??1.2?(11.7?1.5?7.5?0.12)?1.4?(2.8?4)??1?0.9?1.2?0.16?23.81KNm11 Mmax???ql2???23.81?0.62??4.29KN?m

22??Mmax429?MPa?42.18MPa?215MPa W10.17满足要求。

Qmax??ql??23.81?0.6??14.29KN

35

QmaxS14.29?58.4?10?6????21.3MPa?????125MPa

Id712?10?8?5.5?10?3满足要求

qal3a2a323.81?0.6?0.93?1030.620.63f?(42?33?1)??(4??3??1)?24EIll24?2.1?108?712?10?80.920.930.484mm?0.9/400?2.25mm 满足要求。

（三）、贝雷梁验算 单片贝雷梁的技术参数：

E=2.1×105Mpa I=2.50497×109mm4 W=3.5785×106mm3 [M]=788.2KN.m [Q]=245.2KN A=0.0153㎡

贝雷梁布置：贝雷梁横向间距布置腹板下0.9m,空心箱室下按1.2m+0.9m+1.2m计算。

1、腹板下贝雷梁验算

计算荷载q=0.9×［1.2×（36.4+1.5+7.5×0.12+2.5）+1.4×（2.8+4）］×0.9+0.9×1.2×0.16=47.88KN/m

腹板下最大弯矩为：

Mmax?0.125?ql2?0.125?47.88?7.52?336.66KN?m?788.2KN?m

满足要求。

腹板下单片贝雷梁最大剪力为：

Qmax?0.625?ql?0.625?47.88?7.5?224.44KN?245.2KN

腹板下单片贝雷梁受剪偏大，考虑施工安全，腹板下加设一榀贝雷梁，调整后能满足施工安全需要。

36

ql447.88?7.54?103f?0.521??0.521?挠度max100EI100?2.1?104?2.50497

?2.88mm?7.5/400?18.75mm挠度满足要求。 2、箱室下贝雷梁验算 线荷载：

q?0.9??1.2?(18?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)??1.05?0.9?1.2?0.16?34.97KN/m最大弯矩为：

Mmax?0.125?ql2?0.125?34.97?7.52?245.88KN?m?788.2KN?m

弯矩满足要求。

最大剪力为Qmax?0.625?ql?0.625?34.97?7.5?163.92KN?245.2KN 剪力满足要求。 最大挠度为：

fmaxql434.97?7.54?103?0.521??0.521??2.103mm?7.5/400?18.75mm5100EI100?2.1?10?2.50497 挠度满足要求。

3、翼缘板下贝雷梁验算

翼缘板下单片贝雷梁承受线荷载为：

q?0.9??1.2?(11.7?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)??1.5?0.9?1.2?0.16?39.67KN/m Mmax?0.125?ql2?0.125?39.67?7.52?278.93KN?m?788.2KN?m 弯矩满足要求。

最大剪力Qmax?0.625?ql?0.625?39.67?7.5?185.95KN?245.2KN 满足要求。

37

ql439.67?7.54?103fmax?0.521??0.521?5100EI100?2.1?10?2.50497 最大挠度

7.5?2.39mm??18.75mm400挠度满足要求。 （四）、40a#工字钢验算

贝雷梁传递到横桥向40a#工字钢的作用力以整体箱梁来分析受力。40a#工字钢自重为0.66KN/㎡，截面抵抗矩W=1085.7cm3,截面惯性矩I=21714cm4，半截面面积矩S=631.2cm3,截面面积A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。

第三联第2跨混凝土方量：

15.38?16.5218.29?16.52?3.6??3.6?16.52?10.22?18.29?1.5?15.38?1 22?331.73m3V?梁砼重：331.73×2.6×10/（20m×16.8m平均宽）=25.67KN/m2 线荷载：

q?0.9??1.2?(25.67?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)??7.5

?0.16?0.9?1.2?0.66?0.9?1.2?270.89KN/m横向每隔4m设置6根钢管立柱，计算40a#工字钢时按五等跨连续梁进行力学性能分析。

40a#工字钢最大弯矩：

Mmax?0.105ql2?0.105?270.89?42?455.10KN?m

Mmax455.10?10?3??209.59MPa?215MPa 弯曲强度???62?W2?1085.7?10弯曲强度偏大，实际施工中加设工字钢或调整钢管柱的距离。 40a#工字钢承受最大剪力为：

Qmax?0.606?ql?0.606?270.89?4?656.64KN

40a#工字钢承受最大剪力强度为：

38

Qmax?2?S328.32?2?631.2?10?6????10?3?79.53MPa?125MPa ?8?32?I?2?d2?21714?10?2?12?10满足要求。

工字钢跨中最大挠度为：

fmaxql4l?0.664???10mm

100E?2?I400挠度满足要求。

（五）、钢管支墩强度验算

由40a#工字钢剪刀图可知，最大支座反力为：

N?0.606?270.89?4?0.526?270.89?4?0.905?17?1241.97KN（加上了钢管立柱自重）

Ф630×8mm钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取6mm。钢管立柱下端与80cm×80cm×1.2cm钢板连接，立柱上下每隔4m布置一道剪力撑，但为了安全计算取值6m。

L6??27.27?80 i0.2227.27?202稳定系数??1.02?0.55?()?0.9

100N1241.97抗压强度????105.59MPa?205MPa

A11.762长细比??稳定强度??N1241.97??117.32MPa?205MPa ?A0.9?11.762强度满足要求。 （六）、地基承载力计算

钢管间距为4m，则单根钢管所辖地基受力面为：

Ax?(1.2?0.6?2)?4?9.6m2（应力扩散角取45度角）

钢管最大轴力为：N=1241.97KN，该处钢管自重为：0.905KN/m×17m=15.385KN

39

条形基础重：4×1.2×0.6×26=74.88KN

则地基受力为：1241.97KN+15.385KN+74.88KN=1332.24KN

1332.24地基承载力：Px?KPa?138.77KPa

9.6条形基础宽度，根据现场试验确定的地基承载力选择基础类型。 支架稳定性验算步骤同30m跨相同，经验算，满足要求。

七、C匝道1号桥现浇梁第11跨（13.5m跨）支架受力验算

C匝道1号桥第11跨由于地面高差较大，本跨现浇箱梁支架处理时采用满堂支架与贝雷支架相结合的方式，由于地势原因，在开挖桩基工作面时考虑安全，纵向水平距离设计为13.5米。13.5米跨支架按简支形式布设。

40

荷载组成： 1、箱梁砼重力G1： 腹板：1.7×26=44.2KN/m2 跨中空心处：0.47×26=12.22KN/m2

近支点（渐变段）空心处：0.67×26=17.42KN/m2 2、模板支架自重G2： 模板体系：1.5KN/m2 方木自重取7.5KN/m3 14工字钢自重0.16KN/m 贝雷梁：2.5 KN/m2 3、施工荷载G3：2.8 KN/m2

4、振捣荷载：水平方向取2.0KN/m2，竖向取4.0KN/m2

根据《建筑结构荷载规范》，均布荷载设计值=结构重要性系数×（恒载分项系数×恒载标准值＋活载分项系数×活载标准值）。结构重要性系数取三级建筑：0.9，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4。

（一）、贝雷梁验算 单片贝雷梁的技术参数：

E=2.1×105Mpa I=2.50497×109mm4 W=3.5785×106mm3 [M]=788.2KN.m [Q]=245.2KN A=0.0153㎡ 贝雷梁布置：贝雷梁横向间距布置为：

0.45m+0.45m+0.45m*2+0.4m+0.45m+0.7m+0.45m+0.4m+0.45m*2+0.4m+0.45m+0.7m+0.45m+0.4m+0.45m*2+0.45m+0.45m计算。

1、腹板下贝雷梁验算

41

计算荷载q=0.9×［1.2×（44.2+1.5+7.5×0.12+2.5）+1.4×（2.8+4）］×0.45+0.9×1.2×0.16=27.89KN/m

腹板下最大弯矩为：

Mmax?0.125?ql2?0.125?27.89?13.52?635.37KN?m?788.2KN?m

满足要求。

腹板下单片贝雷梁最大剪力为：

Qmax?0.5?ql?0.5?27.89?13.5?188.26KN?245.2KN

5ql45?27.89?13.54?103fmax??挠度384EI384?2.1?104?2.50497

?22.9mm?13.5/400?33.75mm挠度满足要求。 2、箱室下贝雷梁验算 线荷载：

q?0.9??1.2?(17.42?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)???17.60KN/m最大弯矩为：

0.45?0.45?0.7?0.9?1.2?0.163Mmax?0.125?ql2?0.125?17.60?13.52?400.95KN?m?788.2KN?m

弯矩满足要求。

最大剪力为Qmax?0.5?ql?0.5?17.60?13.5?118.8KN?245.2KN 剪力满足要求。 最大挠度为：

5ql45?17.60?13.54?103fmax???14.47mm?13.5/400?33.75mm

384EI384?2.1?105?2.50497 挠度满足要求。

42

3、翼缘板下贝雷梁验算

翼缘板下单片贝雷梁承受线荷载为：

q?0.9??1.2?(7.54?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)??0.75?0.9?1.2?0.16?16.68KN/m Mmax?0.125?ql2?0.125?16.68?13.52?379.99KN?m?788.2KN?m 弯矩满足要求。

最大剪力Qmax?0.5?ql?0.5?16.68?13.5?112.59KN?245.2KN 满足要求。 最大挠度

5ql45?16.68?13.54?10313.5fmax???13.71mm??33.75mm 5384EI384?2.1?10?2.50497400挠度满足要求。 （二）、40a#工字钢验算

贝雷梁传递到横桥向40a#工字钢的作用力以整体箱梁来分析受力。40a#工字钢自重为0.66KN/㎡，截面抵抗矩W=1085.7cm3,截面惯性矩I=21714cm4，半截面面积矩S=631.2cm3,截面面积A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。 位于贝雷梁上的第四联第4跨混凝土方量： 1189.7 V??2?118.97m3

5梁砼重：118.97×26/（15×10.5）=19.64KN/m2 线荷载：

q?0.9??1.2?(19.64?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)??13.5?0.16?0.9?1.2?0.66?0.9?1.2?474.35KN/m

横向每隔3.5m设置4根钢管立柱，计算40a#工字钢时按三等跨连续梁进行力学性能分析。

40a#工字钢最大弯矩：

43

Mmax?0.100ql2?0.100?474.35?3.52?581.08KN?m

Mmax581.08?10?3??178.41MPa?215MPa 弯曲强度???63?W3?1085.7?10弯曲强度偏大，实际施工中加设工字钢或调整钢管柱的距离。 40a#工字钢承受最大剪力为：

Qmax?0.600?ql?0.600?474.35?3.5?996.14KN

40a#工字钢承受最大剪力强度为：

Qmax?S996.14?631.2?10?6????10?3?80.43MPa?125MPa?8?3I?3?d21714?10?3?12?10满足要求。

工字钢跨中最大挠度为：

ql4lfmax?0.677???8.75mm

100E?3?I400挠度满足要求。

（三）、钢管支墩强度验算

由40a#工字钢剪刀图可知，最大支座反力为：

N?0.600?474.35?3.5?0.500?474.35?3.5?0.905?8.0(平均高度）?1833.51KN（加上了钢管立柱自重）

Ф630×8mm钢管考虑到锈蚀情况，计算钢管壁厚取6mm。钢管立柱下端与80cm×80cm×1.2cm钢板连接，立柱上下每隔4m布置一道剪力撑，但为了安全计算取值6m。

L6??27.27?80 i0.2227.27?202)?0.9 稳定系数??1.02?0.55?(100N1833.51抗压强度????155.88MPa?205MPa

A11.762长细比??

44

稳定强度??N1833.51??173.20MPa?205MPa ?A0.9?11.762强度满足要求。 （四）、地基承载力计算

钢管间距为3.5m，则单根钢管所辖地基受力面为：

Ax?(1.2?0.6?2)?3.5?8.4m2（应力扩散角取45度角）

钢管最大轴力为：N=1826.25KN，该处钢管自重为：0.905KN/m×8m=7.24KN 条形基础重：3.5×1.2×0.6×26=65.52KN

则地基受力为：1826.25KN+7.24KN+65.52KN=1899.01KN

1899.01地基承载力：Px?KPa?226.07KPa

8.4条形基础宽度，根据现场试验确定的地基承载力选择基础类型。 支架稳定性验算步骤同30m跨相同，经验算，满足要求。

八、牛腿验算

以C匝道1号桥第四联第2跨为例进行受力分析 1、纵向贝雷梁验算

纵向贝雷梁跨度按9m+12m+9m布置计算 腹板下单片纵向贝雷梁线荷载为：

q?0.9??1.2?(26?1.7?1.5?7.5?0.12?2.5)?1.4?(2.8?4)??0.45?0.9?1.2?0.16?27.72KN/m n=9/12=0.75，取n=0.8

Mamx=0.0859×ql12=0.0859×27.72×92=192.87KNm<788.2KNm Qamx=0.5859×ql1=0.5859×27.72×9=146.17KN<245.2KN 箱室下贝雷梁线荷载q=26.68KN/m<27.72KN/m

45

翼缘板下贝雷梁线荷载为q=32.93KN/m

Mamx=0.0859×ql12=0.0859×32.93×92=229.12KNm<788.2KNm Qamx=0.5859×ql1=0.5859×32.93×9=173.64KN<245.2KN 综上得纵向贝雷梁满足验算要求。 2、横向贝雷梁验算

牛腿上横桥向放置6片（每侧3片）贝雷梁,两侧贝雷梁设置对拉杆拉紧，横向贝雷梁长度为12m。

单侧两个牛腿上贝雷梁承载的荷载:(不计贝雷片自重，取安全系数为1.35） q=1.35×(0.4141×32.93×9)/2×2=165.69KN/m 对单侧横向贝雷梁受力分析，按外伸臂梁计算： Q=ql=165.69×3=497.06KN<245.2×3=735.60KN

M=0.5×ql2=0.5×165.69×33=745.61KNm<788.2×3=2364.60KNm 综上横向贝雷梁满足验算要求。 3、牛腿验算

3片贝雷梁作用宽度60cm，横向贝雷梁间距设置为20cm，横向贝雷梁上下设置四道16工字钢，用U型卡托使其与贝雷梁连接，组成受力整体，如下图所示。

46

单个牛腿承受荷载为N=165.69×12/2=994.14KN 则P=994.14/3=331.38KN (1)横梁验算

47

对牛腿横向工字钢受力分析，单个牛腿横梁采用50a#工字钢，50a#工字钢截面面积为119.25cm2,截面惯性矩I=46472cm4,截面抵抗矩W=1858.9cm3。

50a#工字钢受反力为RA=RB=P/2+P=331.38KN/2+331.38KN=479.07KN 剪力QA=P/2=331.38KN/2=165.69KN QB=-P/2=-331.38KN/2=-165.69KN

最大弯矩为Mmax=PL/4=331.38×0.6/4=49.71KNm

横梁应力检算：

σ=M/W=49.71/1858.9=26.74MPa<170MPa τ=N/A=(165.69×2)/119.25=27.79MPa<85MPa 组合应力：???2??2?38.57MPa?170MPa

48

???2??2?86.3MPa?170mpa

满足要求。 （2）、斜撑验算

斜撑轴向压力为N=RB/sinθ=479.07/0.866=553.18KN

斜撑为一根40a#工字钢，斜撑长度1.2米，面积A=86.07cm2，回转半径ix=15.88cm，长细比λ=L/ix=120/15.88=7.56<80,折减系数φ=1.02-0.55×[(7.56+20)/100]2=0.978

斜撑按压杆计算：

σ=N/(φA)=553.18/(0.978×86.07)=65.72MPa<170MPa

为了抵抗牛腿水平力，设计考虑一个牛腿用2根Φ25的精轧螺纹钢对拉，水平力为N=553.18/2=276.59KN。4根精轧螺纹钢可提供的拉力为：N拉=2×830=1660KN。满足要求

九、支架排水设置及支架预压

支架基础的天敌是水,地表水浸泡会导致基础下沉,所以必须排除基础范围内的地表水,并预先作好排水沟以防雨水浸泡基础。为避免基础受水浸泡，在支架外缘2m位置设置30×30cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度，低点开挖集水坑，并采用砂浆对排水沟及集水坑抹面硬化。以防止雨水和其它水流入支架区，引起基础下沉。

49

支架基础排水形象布置图

预压目的：检验支架的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除基础的沉降变形，测量出支架的弹性变形。

预压材料：用专业吨袋装砂对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。 预压范围：箱梁宽度范围，用吊车吊放吨袋对支架进行预压。

预压观测：预压在支架搭设完成以后进行，分三级加载，第一次加载重量为梁体自重的50%，持荷稳定后进行第二次加载，加载重量为梁体自重的50%，持荷稳定后进行第三次加载，加载重量为梁体自重的20%。压重的垂直运输由25吨汽车吊完成，加载时砂袋布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。箱梁观测位置设在每跨的L/2，L/4处、墩部处以及每排钢管立柱条形基础，每组分左、中、右三

50

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/c0sr.html