模板施工专项方案 - 图文

复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

模 板 专 项 施 工 方 案

一、 工程概况：

由复润置业有限公司投资兴建的复城国际中心Ⅱ、Ⅲ工程位于富阳市金桥北路西侧、横凉亭路北侧。1#地库为设备用房及地下车库，地下一层，局部地下二层，建筑面积26498平方米；地上3#楼为酒店，裙房4层，主楼20层； 3#楼裙房层高5.50米，标准层层高3.60米，全高99.00米，建筑面积37283平方米。1#楼、4#楼分别为百货楼和娱乐楼，层高5.50米，共计4层，全高25.80米，建筑面积分别为26498平方米和18139平方米，建筑总面积约109957平方米；本工程由上海天华建筑设计有限公司设计，杭州市建筑工程监理有限公司监理，江苏南通二建集团有限公司总承包。

本工程质量目标为：确保“西湖杯”，争创浙江省“钱江杯”。 本工程地下室的底板、外墙板及外墙柱和顶板混凝土为C35S8，室内的柱混凝土为C40，地下室外墙厚400mm，顶板厚200mm，局部顶板厚250mm,顶板结构主梁断面尺寸为400*850mm，次梁断面尺寸为300*600mm；柱截面尺寸主要为800*800mm，少数为1000*1000mm；上部各单体结构板厚为110mm和120mm，结构主梁断面尺寸400*800mm，次梁250*550mm，柱截面尺寸有600*600、700*700、800*800。 1#地库地下二层的3-10~3-12轴/3-D~3-F轴间为冷冻机房，上部无地下一层结构；3#楼3-4~3-6轴/3-D~3-F轴间一层为酒店主入口大厅，该部位上部二层结构留孔。4#楼4-2~4-6轴/4-E~4-G轴间和 4-6~4-10轴/4-D~4-G间的四层部位为二个连体放映厅，该部位上部夹层结构留孔。

本次专家论证部位的结构概况： 一、高支模范围、概况

1、1#地库地下二层的3-10~3-12轴/3-D~3-F轴间为冷冻机房，上部地下一层结构留孔；该范围东西方向长14.90米，南北宽15.60米，该部位结构框架梁600*1100mm，次梁400*700mm，结构板厚200mm。该部位地下二层底板面标高为－10.75m，地下室顶板面标为－1.65m，地下室顶板结构施工时该部位成为高支

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模，

2、3#楼3-4~3-6轴/3-D~3-F轴间一层为酒店主入口大厅，该部位上部二层结构留孔。该范围东西方向长19.60米，南北宽13.20米，该部位结构框架梁500*1200mm和400*900mm，次梁300*600mm，结构板厚120mm。该部位地下室顶板面标高为－0.10m，三层结构板面标为10.95m，三层结构施工时该部位成为高支模，

3、4#楼4-2~4-6轴/4-E~4-G轴间和 4-6~4-10轴/4-D~4-G间的四层部位为二个连体放映厅，该部位上部夹层结构留孔。该范围东西方向长分别为27.05米和33.60米，南北方向宽分别为18.40米和23.30米，该部位结构框架梁500*1200mm和400*800mm，次梁250*500mm，结构板厚120mm。该部位四层结构板面标高为16.45m，屋面结构板面标为25.75m，屋面结构施工时该部位成为高支模，

二．编制依据： 1．根据中华人民共和国住房和城乡建设部建质[2009]87号 2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 3．《扣件式钢管模板高支架设计和使用安全》 4.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

5．浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》

三．施工计划： 1．进度计划

（1）1#地库地下室顶板：11年12月23日~12年1月5日； （2）3#楼三层结构：12年3月6日~15日； （3）4#楼屋面结构：12年5月5日~14日； 2．材料计划：

（1）14mm厚1220*2440mm的多层胶合板1800张； （2）40*90mm方木80m3；

（3）A48*3.5的脚手架钢管40000m，配套扣件25000只； 3．设备计划：

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（1）QTZ63T.m塔吊二台、QTZ80T.m塔吊一台作为主要垂直运输机械； （2）园盘机三台和15台手提电机作为主要的木工加工工具；

四．工艺技术： 模板设计：

模板结构构造合理，满足强度、刚度、稳定性要求；拼缝严密，规格、尺寸准确，加工、组装、支拆方便灵活；面层平整光洁，无漏浆、无错台。为减少投资，模板设计时，要兼顾对后续工程的通用性，分块尺寸要适宜，多作标准型，少作异型，尽量增加周转次数。梁柱节点是模板设计的重要环节，也是保证混凝土外观质量最为重要的因素，因此必须有专人放样，专人负责把关。

1.模板、支架材料的选型及搭设方案：

搭设模板支架用的钢管及配套扣件必须有质量证明书并进行进场检查,按规定进行抽样检测,合格后才可使用. 钢管外观质量必须符合如下要求：

(1) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

(2) 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；

(3) 钢管还应进行防锈处理。 对扣件的外观质量要求：

(1) 扣件应为铸铁制作的，有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；

(2) 扣件应进行防锈处理。

经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。

模板采用14mm厚多层胶合板，平台模板下及梁底模下和梁侧模次龙骨采用40*90方木，间距230mm，平台模板及梁底模的支架采用Ф48*3.5的脚手架钢管及配套扣件搭设，按满堂脚手架要求操作。梁侧的主楞也采

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用Ф48*3.5的脚手架钢管和配套扣件以及对拉螺栓配合对梁侧模进行加固。

1#地库地下室结构高支模区域层高9.10m，顶板厚200mm；模板支架的纵、横向立杆间距为700~975mm，所有主、次梁底下增加一根立杆，采用顶托传递荷载，顶托的螺丝长度不超过200mm。（见立杆布置图）。该部位立杆支承在地下室底板上。

3#楼三层结构高支模区域层高11.05m，顶板厚120mm；模板支架的纵、横向立杆间距为700~950mm，所有梁底下增加一根立杆，采用顶托传递荷载，顶托的螺丝长度不超过200mm。。（见立杆布置图）。该部位立杆支承在地下室顶板上，因此地下室内的模板支架保留不拆，用于承受上部施工荷载。

4#楼屋面结构高支模区域层高9.30m，顶板厚120mm；模板支架的纵、横向立杆间距为700~912mm，500*1200mm的梁底下增加二根立杆，400*800mm和400*900mm的梁底下增加一根立杆，梁底下增加的立杆采用顶托传递荷载，顶托的螺丝长度不超过200mm。（见立杆布置图）。该部位立杆支承在四层结构板上，下部三层的结构模板支架保留不拆，用于共同承受上部施工荷载。

支模架搭设要求；

按照纵横向立杆位置设置纵横向水平连杆，步距1.50m，离地200mm处设纵、横向扫地杆；中间楼层模板施工时，下层模板支架应保留不拆，下层结构混凝土强度达到设计强度，上部立杆位置应与下层的立杆基本对齐，并在立杆底部铺设200宽*50厚的跳板作为垫木，排架的顶部和底部设一道水平剪刀撑，中间部位每二步设一道水平剪刀撑，高支架上半部的各道水平连杆均同与之相连的上部楼层模板的支架相连接固定，高支架下半部同已浇筑的柱、墙和下层模板支架连接固定。支架搭设时严格按照满堂脚手架的搭设要求操作，所有扣件的紧固力矩必须达到45~60N.M之间，由安全员和木工质检员进行检查，对承重部位的扣件进固力矩进行全数检查；所有的水平连杆都必须双向设置，立杆的接头必须采用对接扣件，同一步距内相邻立杆的接头位置错开设置，同一跨度内相邻水平杆的

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接头位置错开设置，在支模架的周边和中间主轴线的框架梁部位设剪刀撑，剪刀撑须自上而下全高设置，并与相交的水平杆、立杆用扣件固定，剪刀撑的接长须用搭接形式，并用二个转向扣件固定，扣件离管端的距离不少于100mm。

模板施工过程中项目部设专职模板质检员实行全过程跟踪检查，严格按照专项方案施工，对每个环节仔细检查，发现问题及时整改，模板结束后由项目部进行自检合格，报公司安全技术部组织监理部进行统一验收。

模板制作：

1、14mm厚多层胶合板进货要选用正规厂家，厚度要均匀一致，误差控制在1毫米以内，外观表面要平整，密实，强度，刚度要符合要求。

2、模板制作要严格按照方案进行，要有专人负责，先制作样板，经检查合格后再进行大面积制作。

3、切割胶合板宜采用专用切割机，防止毛边，飞边，破差；截口处用封边漆保护。防止毛边膨胀松散变形，影响拼缝质量，减少模板周转次数。

模板安装：

1、模板安装的一般要求： A、 技术要点：

梁模板安装顺序及技术要点： a、模板安装顺序：

搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线调直→柱支模、浇砼→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模扳支设→调整模板。

b、技术要点：

按规范要求梁底模起拱(跨度大于4m时，按1～3‰跨长起拱),本工程统一起拱10mm，并注意梁的侧模包住底模，龙骨托住底模。

C、 楼板模板安装顺序及技术要点： a、模板安装顺序：

钢管模板支架→主龙骨→次龙骨→顶板模板→模板调整验收→进行下道工序。

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b、技术要点：

楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模扳与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱(跨度大于4m时，按1～3‰跨长起拱)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

模板的拆除： 1、顶板模板拆除：

（1）顶板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告，跨度均在2m以下，强度达到50％即可拆除;跨度大于8m的顶板须待混凝土强度达到设计强度100％强度后方可拆除，其余顶板、梁模板在混凝土强度达到设计强度的75％后方可拆除，拆模前须报技术负责人审批同意后主可实施。拆顶板模板时应按顺序从一端开始，拆下的木方、模板、钢管、扣件等用绳索吊运至楼地面，底下派专人进行接料，防止模板坠落砸伤人或砸坏东西，造成安全事故。

（2）顶板模板拆除时应注意保护模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏。拆除的模板、龙骨及钢管架要堆放整齐，并注意不能集中堆放在楼面上。经拆模下来的旧钉子要及时清理干净，以防扎脚伤人。

模板的维护及维修： 1、模板使用注意事项：

（1）吊装模板时应轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其他硬物；大模板吊运就位时要平稳、准确，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下口双面粘胶带。

（2）严格控制拆模时间，拆模时要按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬．以免损伤混凝土表面和棱角及模板。模板与混凝土接触面未松脱时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将混凝土拉裂及引起塔吊的不安全。

（3）定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放，及时修理，保证编号的清晰。拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。

2、胶合模板的维修：

（1）多层夹板在运输、堆放时应防止雨淋水浸。

（2）在施工中严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证模板釉面不受损坏；板模使用后应及时清

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理，严禁用坚硬物体敲刮板面及裁口方木阳角。

（3）对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕、碰伤或其他较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光，并刷BD—01环氧木模保护剂，九夹板一般周转次数为6次，当拆下的模板四周破坏、四边板开裂分层时，将模板破损部分切掉四周刷封边漆，然后重复利用。 模板安装允许偏差及检验方法： 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 项 目 基础轴线位移 柱、墙、梁轴线位移 标高 基础截面尺寸 柱、墙、梁截面尺寸 每层垂直度 相临两板表面高低差 表面平整度 预埋件中心线位移 预埋、预留中心线位移 预埋螺栓中心线位移 预埋螺栓外露长度 预留洞口中心线位移 预留洞截面内部尺寸 允许偏差(mm) 5 3 ±2，-5 ±10 +2，-5 3 1 3 3 3 2 +10，0 10 +10，0 检 查 方 法 尺量检查 尺量检查 用水准仪、拉线和尺量 尺量检查 尺量检查 线垂或2m托线板检查 用直尺和尺量检查 用2m靠尺和楔形尺检查 拉线尺量检查 拉线尺量检查 拉线尺量检查 拉线尺量检查 拉线尺量检查 拉线尺量检查

五．安全保证措施：

安全组织机构：组长：项目执行经理 张汉生

副组长：安全员 费 冲 技术负责人 施松平 组员：木工质检员、木工班组长

技术措施：严格按照模板专项方案分部验收，发现问题及时组织整改，上道工序未经验收或未整改到位的不得进入下道工序施工。扣件的紧固力矩必须达到规范规定40~60N.m之间，由安全员和木工质检员用力矩扳

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手进行检查，对承重部位的扣件进固力矩进行全数检查。

模板施工安全技术要求： 1、一般要求：

（1）模板上架设电线和使用照明时应采用36V的低压电源。 （2）登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具包内，严禁放在模板或脚手架上。

（3）装拆施工时，上下应有人接应，随拆随运，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。

（4）吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。

（5）拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入。操作人员应备挂好安全带，禁止站在模板支架的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

（6）雨、雪及五级大风等天气情况下禁止拆模施工。 （7） 模扳放置时不得压在电线和氧乙炔气等管线上。

（8）拆除整体模板时,要设临时支撑,防止因过重突然整块塌落。 （9）在架空输电线下面安装和拆除组合模板时,吊机起重臂、吊物、钢丝绳、外脚手架和操作人员等与架空线路的最小安全距离应符合下列要求：

电线电压 1KV以下 1-10KV 35-110KV 220KV 330-500KV 6.0m 8.0m 10.0m 15.0m 最小安全操作距离 4.0m

应急预案：组织领导：

组长：项目执行经理 张汉生 18868841980

副组长：安全员 费 冲 18626116578 技术负责人 施松平 18968012680 组员：木工质检员 黄建高 15888867906

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木工班组长 钟义元 15906682035

后勤 张裕冲 13917862026

成员由项目部各部门和各施工班组长担任。应急救援指导小组下设办公室，办公室设在项目部现场办公室内，同时设立通讯联络组、事故处理组、交通运输组、专家指导组，各组组长分别由相关科室主要负责人担任。当项目部施工现场发生重大安全事故时，应急救援指导系统迅速启动。领导小组成员迅速到达指定岗位，因特殊情况不能到岗的，经组长同意，由所在部门按职务高低递补。 职责分工

通讯联络组

组长：重大事故发生班组长：钟义元 15906682035 组员：重大事故发生班组。

职责：负责重大安全事故抢险救援期间的通讯联络工作。

交通运输组

组长：后勤管理部门负责人：张裕冲 13917862026 组员：重大事故发生班组、各后勤管理部门。

职责：负责重大事故抢险救援指导期间的交通运输工作。

事故处理组

组长：安全管理部门负责人：费 冲 18626116578 组员：安全管理科各成员、重大事故发生班组。 职责：配合主管部门负责重大事故的调查和善后工作。

专家指导组

组长：公司主管部门和项目经理部：庞建生 13370233288 组员：公司各职能部门，项目技术部门和各职能部门。

职责：指导重大事故发生单位有关人员保护现场，消除险情，抢救受伤人员和财产；指导后援与救治、善后处理、事故追查等。

救援指导体系

为保证应急救援指导预案的顺利实施，建立应急救援指导体系。

（1）、重大安全事故发生后，事故发生班组在立即组织抢险、保护事

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故现场的同时，迅速向项目部应急救援指导小组办公室报告，（电话：白天：项目部固定电话057123235358；夜间：项目执行经理手机

18868841980）。项目部应急救援指导小组办公室接到重大安全事故信息后，立即上报公司各主管领导和业主、监理及当地主管部门。

（2）、重大安全事故应急救援指导小组接到报告后，立即组织有关部门按照职责分工，迅速开展抢险救援指导工作。

（3）、项目部各部门和各施工班组要按本指导预案要求指导抢险救援工作，在救援过程中要参与和听从指挥，密切配合，协同作战，保证抢险救援工作有条不紊地进行。

（4）、不同事故现场救护方法不同，对于高空坠落、物体打击、机械伤害等，只能由医务人员采取救护，因此应迅速送往医院急诊部处理；对于触电、中暑、中毒等应先现场救护，可达事半功倍的效果，早一分救护就可增加一分生还的希望。

（5）支架变形的应急预案：当出现模板支架发生变形时，应立即停止混凝土浇筑，向项目部报告，在安全部门和技术人员的指挥下组织人员进行加固处理。

（6）模架塌坍的应急预案：当出现塌坍事故时立即向项目部报告，立即组织人员进行抢救伤员并进行报警，同时向公司及当地建设主管部门报告。 保障措施：

项目部各科室、各部门和各施工班组结合实际制定本部门内的重大安全事故应急救援预案和进行救援物资储备，并报公司、项目安全部门备案。

项目部各科室、各部门和各施工班组要结合实际情况建立重大安全事故应急救援组织，保证一旦发生重大安全事故，能迅速有效地投入抢救工作，防止事故进一步扩大，尽可能减少事故的损失。

应急救援路线

事故现场→横凉亭路→桂花路→富阳市人民医院

监测监控：

1．精心设计混凝土浇筑方案，混凝土浇筑必须由二边向中间对称进

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行浇筑，严格控制混凝土堆载高度，确保模板支架施工过程中均衡受载。

2．严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载的部位实行相应的加固措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

3．混凝土浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时采取有效措施解决。

六．混凝土浇筑方案

对高支模区域的框架柱先进行混凝土浇筑，后进行梁、板钢筋绑扎，梁、板混凝土浇筑时由二端向中间进行对称浇筑，浇筑时及时进行混凝土平整处理，严格控制混凝土堆载高度，不得超过板厚100mm。

七．劳动力计划

模板正常施工阶段需80人。根据现场实际施工进度情况及时调配。

八．计算书及相关图纸

1、1#地库3-10~3-12轴/3-D~3-F轴地下室顶板结构高支模区域层

高9.10m，顶板厚200mm；模板支架的纵、横向立杆间距为700~975mm，梁底下增加一根立杆，用顶托传递荷载。（见如下附图）。

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a、1#地库地下室顶板模板(扣件钢管高架)计算： （1）、板模计算

板模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 地下室顶板，标高新浇混凝土楼板板厚(mm) －1.65m 新浇混凝土楼板边长L(m) 2.4 新浇混凝土楼板边宽B(m) 2.35 200 二、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 因在地下部位模板支拆环境不考虑风荷载 3322222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 9.1 800 - - 16 - -

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立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 775 1500 自定义 400 400 平行楼板长边 230 150 180，180 设计简图如下：

模板设计平面图

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模板设计剖面图(楼板长向)

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模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算

面板类型 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 214 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\面板可按简支跨计算\的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.67mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.67mm4 1、强度验算

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q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.68kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.68×0.232/8，0.11×0.232/8+3.15×0.23/4]= 0.18kN·m

σ＝Mmax/W＝0.18×106/32666.67＝5.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.2)×1=5.12kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×5.12×2304/(384×6000×228666.67)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝230/400＝0.57mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 2方木 13 9000 243 小梁材料规格(mm) 240×90 1.3 54 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 42小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3 因[B/lb]取整＝[2350/775]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为180mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

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1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.23＝2.05kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.23＝1.32kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.23＝0.72kN/m

M1＝0.08q1静L2+0.101q1活L2＝0.08×1.32×0.782+0.101×0.72×0.782＝0.11kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.23＝0.07kN/m p＝0.9×1.35×Q1k=0.9×1.35×2.5＝3.04kN/m

M2＝0.08q2L2+0.213pL＝0.08×0.07×0.782+0.213×3.04×0.78＝0.52kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.05×0.182/2，0.07×0.182/2+3.04×0.18]＝0.57kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.11，0.52，0.57]＝0.57kN·m σ＝Mmax/W＝0.57×106/54000＝10.52N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.32×0.78+0.617×0.72×0.78＝0.96kN V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.07×0.78+0.675×3.04＝2.16kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.05×0.18，0.07×0.18+3.04]＝3.05kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.96，2.16，3.05]＝3.05kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.05×1000/(2×90×40)＝1.27N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.23＝1.22kN/m

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.22×7754/(100×9000×2430000)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝775/400＝1.94mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.22×1804/(8×9000×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝180/400＝0.45mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.23＝1.85kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.23＝1.54kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.23＝0.43kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.23=1.27kN/m 承载能力极限状态

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.54×0.78+1.2×0.43×0.78＝1.72kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.85×0.18＝0.33kN R＝max[Rmax，R1]＝1.72kN; 同理，R'＝1.42kN，R''＝1.53kN 正常使用极限状态

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.27×0.78＝1.08kN 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.08×0.18＝0.19kN

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R＝max[Rmax，R1]＝1.08kN; 同理，R'＝0.89kN，R''＝0.96kN 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.42kN·m

σ＝Mmax/W＝0.42×106/4490＝92.85N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

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主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.16kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.16×1000/424＝14.91N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.25mm

跨中νmax=0.25mm≤[ν]=800/400=2mm 悬挑段νmax＝0.24mm≤[ν]=250/400=0.62mm 满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ＝h/i＝1500/15.9＝94.34≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，υ＝0.67

Mw＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.04kN·m

Nw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×0.8×0.79+0.92×1.4×0.04/0.78＝4.7kN

f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝4704.84/(0.67×424)+0.04×106/4490＝26.31N/mm2≤[f]＝205N/mm2

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 8 按上节计算可知，可调托座受力N＝4.7kN≤[N]＝8kN 满足要求！

（2）、600*1100框架梁计算

梁模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 600*1100 600×1100 200 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 11 9.1 二、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 因在地下部位模板支拆环境不考虑风荷载 23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 - - 25 - -

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三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) '梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 1200 1500 800 居中 600 1 按混凝土梁梁宽均分 600 5 300 设计简图如下：

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

平面图

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

立面图

四、面板验算

面板类型 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 214 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.67mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.67mm4

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q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2]×1＝35.97kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝34.2kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝28.15kN/m 1、强度验算

Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×34.2×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.08kN·m

σ＝Mmax/W＝0.08×106/32666.67＝2.37N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.15×1504/(100×6000×228666.67)＝0.066mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×34.2×0.15+0.446×1.76×0.15＝2.13kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×34.2×0.15+1.223×1.76×0.15＝6.19kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×34.2×0.15+1.142×1.76×0.15＝5.06kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×28.15×0.15＝1.66kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×28.15×0.15＝4.83kN R3'=0.928 q2l=0.928×28.15×0.15＝3.92kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2方木 13 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 240×90 1.3 - - 29 - -

复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

23小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 49000 243 小梁截面抵抗矩W(cm) 54 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{2.13+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.1-0.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2]/2×1，6.19+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=6.22kN/m

q2＝max[1.66+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.1-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[0.6-0.6/2，(0.8-0.6)-0.6/2]/2×1，4.83+(0.3-0.1)×0.6/4]＝4.86kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.22×0.82，0.5×6.22×0.32]＝0.43kN·m

σ＝Mmax/W＝0.43×106/54000＝7.89N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.22×0.8，6.22×0.3]＝3.022kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.022×1000/(2×40×90)＝1.26N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.86×8004/(100×9000×2430000)＝0.57mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝4.86×3004/(8×9000×2430000)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.22×0.8，0.393×6.22×0.8+6.22×0.3]＝5.69kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.01kN，R2＝R4＝5.69kN，R3＝4.66kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.86×0.8，0.393×4.86×0.8+4.86×0.3]＝4.44kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.57kN，R'2＝R'4＝4.44kN，R'3＝3.61kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.899×106/4490＝200.17N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.27kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.27×1000/424＝34.29N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝1.43kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.43kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.67

立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[1.43+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.75+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.6-0.6/2)/2×0.9，19.2，1.43+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，

1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×(0.8+1.2+0.6-0.6/2)/2×0.9]＝19.2kN f＝N/(υA)＝19.2×103/(0.67×424)＝67.29N/mm2≤[f]＝205N/mm2

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满足要求！

八、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝19.2kN≤[N]＝30kN

满足要求！

（3）、400*700次梁计算

梁模板（扣件式）计算书

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 400*700 400×700 200 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 11 9.1 二、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 2 - - 34 - -

复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

因在地下部位模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) '梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 800 1200 1500 800 居中 600 1 按混凝土梁梁宽均分 600 4 300 新浇混凝土楼板立柱间距lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 设计简图如下：

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

平面图

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

立面图

四、面板验算

面板类型 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 214 6000 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.67mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.67mm4

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.81kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m 1、强度验算

Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×21.81×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.04kN·m σ＝Mmax/W＝0.04×106/32666.67＝1.07N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×17.95×133.334/(100×6000×228666.67)＝0.028mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×21.81×0.13+0.45×1.76×0.13＝1.27kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×21.81×0.13+1.2×1.76×0.13＝3.48kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×17.95×0.13＝0.96kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×17.95×0.13＝2.63kN

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 13 9000 243 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3240×90 1.3 54 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

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复城国际中心Ⅱ、Ⅲ标工程 模板专项施工方案

q1＝

max{1.27+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.7-0.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，3.48+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=3.51kN/m

q2＝max[0.96+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.7-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[0.6-0.4/2，(0.8-0.6)-0.4/2]/2×1，2.63+(0.3-0.1)×0.4/3]＝2.66kN/m 1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.51×0.82，0.5×3.51×0.32]＝0.24kN·m

σ＝Mmax/W＝0.24×106/54000＝4.46N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.51×0.8，3.51×0.3]＝1.706kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.706×1000/(2×40×90)＝0.71N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2 满足要求！

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3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.66×8004/(100×9000×2430000)＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.66×3004/(8×9000×2430000)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.51×0.8，0.393×3.51×0.8+3.51×0.3]＝3.21kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.39kN，R2＝R3＝3.21kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.66×0.8，0.393×2.66×0.8+2.66×0.3]＝2.43kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.11kN，R'2＝R'3＝2.43kN

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 2钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 4 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/7e7g.html