轮渡上墩台底模计算书现场实际
更新时间:2023-03-08 08:07:30 阅读量: 综合文库 文档下载
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轮渡码头现浇墩台底模计算书
一、模板计算主要参数
1、允许挠度: [f/l]=1/250(见JTS202-2011,page27)
2、A3钢材允许抗弯和抗剪强度:[σ]=1.7×105KN/m2,[τ]=1.0×105KN/m2, A3钢材弹性模量:E=2.1×108KN/m2(见JTJ025-86,page3、page4) 3、杉木允许抗弯和抗拉强度:[σ]=11×103KN/m2
杉木允许抗弯和抗拉强度:E=9×106KN/m2(见JTJ025-86,page50) 4、九合板允许抗弯和抗拉强度:[σ]=11×103KN/m2 九合板弹性模量:E=6.0×106 KN/m2
二、荷载组合(参照JTS202-2011)
1、模板和支架自重
木材按5KN/m3计;36b工字钢重度为0.657KN/m;20b槽钢重度为0.257KN/m。 2、新浇混凝土及钢筋的重力 钢筋混凝土按25KN/m3计 3、施工人员和设备的重力
(1)计算模板和直接支撑模板的楞木时,取均布荷载2.5KN/m2,并以集中荷载2.5KN进行验算;
(2)计算支撑小楞的梁和楞木构件时,取均布荷载1.5KN/m2; (3)计算支架立柱及支撑架构件时,取均布荷载1.0KN/m2。
三、现浇墩台模板和支架验算(墩台浇筑分四次,厚度分别为0.4m、0.4m、0.4m、0.4m,底模受力计算厚度按1.2m) 1、九合板验算
取1m宽九合板计算,方木间距为0.3m,取5跨连续梁计算: (1)、施工人员和设备的荷载按均布荷载时 施工人员和设备的荷载q1=2.5KN/m2 ×1m=2.5 KN/m 九合板自重荷载q2=5KN/m3 ×1m×0.018m=0.09 KN/m 钢筋混凝土荷载q3=25KN/m3×1m×1.2m=30 KN/m
总荷载q=q1+q2+q3=0.09 KN/m +2.5 KN/m+30 KN/m =32.59 KN/m
0.30.30.30.30.3q=32.59KN/m2
由结构力学求解器计算得,Mmax=0.31 KN.m W=bh2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5m3 强度验算:
σ= Mmax /W=0.31KN.m /5.4×10-5m3=5.7×103 KN/m2<[σ]=11×103KN/m2 满足要求。 挠度验算:
I=bh3/12=1×0.0183/12=4.86×10-7m4 由结构力学求解器计算得
f=5.8×10-4m<[f]=l/250=0.3/250=12×10-4m 满足要求
(2)、施工人员和设备的荷载按集中荷载且作用于跨中时 p=2.5KN/m2 ×1m=2.5 KN/m
均布荷载q=q2 +q3=0.09 KN/m +30 KN/m =30.09 KN/m
由结构力学求解器计算得 Mmax=0.4 KN.m,则有
σ= Mmax /W=0.4KN.m /5.4×10-5m3=7.4×103 KN/m2<[σ]=11×103KN/m2 满足要求
2、方木验算
方木间距0.3m,20b槽钢纵梁间距取0.4m,易知方木显然满足要求,验算省略
3、20b槽钢纵梁间距取30cm且侧立布置,验算如下
取单根槽钢,1#墩台槽钢纵梁最大跨度取6.5m-1m-4×0.14m =4.9m(36b工字钢翼缘板宽度14cm,共4根),混凝土高度按1.2m计算,为简化计算,本部分按简支梁计算 施工人员和设备的荷载q1=1.5KN/m2 ×0.3m=0.45KN/m
九合板、方木及槽钢自重荷载q2=5KN/m3 ×0.3m×0.018m+5KN/m3 ×0.1m×0.1m ×0.3m÷0.3m+ 0.257 KN/m=0.334 KN/m
钢筋混凝土荷载q3=25KN/m3×0.3m×1.2m=9 KN/m
总荷载q=q1+q2+q3=0.45 KN/m +0.334 KN/m+9 KN/m =9.784 KN/m
0.30.30.30.30.3P=2.5KNP=2.5KNP=2.5KNq=30.09KN/m2P=2.5KNP=2.5KN最大弯矩为跨中位置,Mmax=ql2/8=9.784×4.92/8=29.36 KN.m 查表知:W=1.91×10-4m3 强度验算:
σ= Mmax /W=29.36 KN.m /1.91×10-4m3=15.4×104 KN/m2<[σ]=17×104KN/m2 满足要求。 挠度验算:
查表知:I= 1.91×10-5m4
f=5ql4/384EI=5×9.784×4.94/(384×2.1×108×1.91×10-5) =18mm<[f]=l/250=4.9m/250=20mm 满足要求
4、双拼36b工字钢横梁验算如下
1条36b工字钢横梁承担最大荷载作用宽度为6.5m/2=3.25m,则有 施工人员和设备的荷载q1=1.5KN/m2 ×3.25m=4.875KN/m
方木、九合板、槽钢及工字钢自重荷载q2=5KN/m3 ×3.25m×0.018m+5KN/m3 ×0.1m×0.1m ×(3.25÷0.4)+ 0.257 KN/m×3.25×1÷0.4+0.657 KN/m×2=4.1 KN/m 钢筋混凝土荷载q3=25KN/m3×3.25m×1.2m=97.5 KN/m
总荷载q=q1+q2+q3=4.875 KN/m +4.1 KN/m+97.5 KN/m =106.5 KN/m 取横梁为跨径6m简支梁计算
Mmax =ql2/8=106.5×62/8= 479.25 KN.m
双拼36b工字钢抗弯模量W=0.919×10-3 m3×2=1.838×10-3 m3
σ= Mmax /W =479.25 KN.m /1.838×10-3 m3 =26.1×104 KN/m2>[σ]=17×104KN/m2 不满足强度要求
取横梁为跨径4.5m简支梁再次计算 Mmax =ql2/8=106.5×4.52/8= 296.6 KN.m
σ= Mmax /W =296.6 KN.m /1.838×10-3 m3 =16.1×104 KN/m2<[σ]=17×104KN/m2 满足强度要求 挠度验算:
查表知:I= 1.65×10-4 m4×2=3.3×10-4 m4
f=5ql4/384EI=5×106.5×4.54/(384×2.1×108×3.3×10-4) =8.2mm<[f]=l/250=4.5m/250=18mm 满足要求
由上面计算知跨距大于或等于6m的工字钢横梁下方需设斜撑,9m跨径的工字钢横梁采用三拼并加设斜撑。
5、观景台底模36b工字钢牛腿验算
观景台现浇砼主要靠4根2.5m长36b工字钢牛腿承重,最不利受力简图如下
观景台面积为23.28 m2 ,则砼重量为23.28 m2×1.2m×25 KN/m3=698.4 KN,每根钢护筒上焊4根牛腿,每根牛腿承重F=698.4 KN×1.2/4=209.52KN P=F/2=209.52KN /2=104.76 KN 运用结构力学求解器,弯矩图如下
最大弯矩Mmax = 52.38 KN.m
x52.3852.3836b工字钢抗弯模量W=0.919×10-3 m3
σ= Mmax /W =52.38 KN.m /0.919×10-3 m3 =5.7×104 KN/m2<[σ]=17×104KN/m2 满足强度要求 轴力图如下
-222.23157.14x20b槽钢受压力N = 222.23 KN 20b槽钢截面积A=32.8×10-4 m3
σ= N /A =222.23 KN.m /32.8×10-4 m3 =6.8×104 KN/m2<[σ]=17×104KN/m2 满足强度要求 剪力分布图如下
-52.3852.38
36b工字钢最大截面剪力Q =104.76 KN,查表知36b工字钢腹板厚t=0.012m,腹板高
x度取0.3m
τ≈N/th0=104.76 KN / (0.012m×0.3m)=2.91×104KN/m2<[τ]=10×104KN/m2 满足强度要求
6、预埋20b槽钢(上墩台底模用)间距计算
(1)、假设预埋20b槽钢间距为l,则20b双拼槽钢横梁跨度为l,取上墩台最大悬臂宽度为2m,每条20b双拼槽钢负担宽度为1m,则有
取现浇砼厚度为0.8m,20b双拼槽钢上现浇砼荷载q1=25KN/m3×1m×0.8m=20KN /m, 综合施工荷载取安全系数1.3,则20b双拼槽钢横梁上荷载q=20KN/m×1.3=26KN /m 按简支梁计算,20b双拼槽钢横梁最大弯矩M=ql2/8=26×l2/8 σ= M /W =26×l2/8 /(2×191×10-6)<[σ]=17×104KN/m2 l<4.5m,
(2)、假设预埋20b槽钢间距为l,取上墩台悬臂宽度为2m, 则每根吊筋承受荷载Q=25KN/m3×1m×0.8m×l;
A24吊筋最大抗拉力F=17×104KN/m2×3.14×0.0122=76.8KN 取综合安全系数为1.3,则1.3Q=1.3×20×l<F=76.8 则 l<2.9m,
取预埋双拼槽钢间距为1m。
(3)、假设预埋20b槽钢间距为l,取上墩台悬臂宽度为1.0m, 则每根吊筋承受荷载Q=25KN/m3×0.5m×0.8m×l;
A16吊筋最大抗拉力F=17×104KN/m2×3.14×0.0082=34.2KN 取综合安全系数为1.3,则1.3Q=1.3×10×l<F=34.2 则 l<2.6m,
取预埋20b槽钢间距为2m。
7、20b双拼槽钢扁担(上墩台底模用)验算
(1)、由上面知,当上墩台最大悬臂宽度为2m时,取预埋双拼槽钢间距为1m, 每根吊筋受力F=25KN/m3×1m×0.8m =20KN
按两根吊筋离支腿距离分别为0.3m和2.3m计算,则 20b双拼槽钢受最大弯矩M=20KN×0.3m+20KN×2.3m=52 KN.m σ= M /W =52 /(2×191×10-6)=13.6×104KN/m2<[σ]=17×104KN/m2 满足要求。
(2)、由上面知,当上墩台最大悬臂宽度为1m时,取预埋双拼槽钢间距为2m, 每根吊筋受力F=25KN/m3×0.5m×0.8m =10KN 按两根吊筋离支腿距离分别为0.3m和1.3m计算,则 20b双拼槽钢受最大弯矩M=10KN×0.3m+20KN×1.3m=29 KN.m σ= M /W =29 /(2×191×10-6)=7.5×104KN/m2<[σ]=17×104KN/m2 满足要求。
A16吊筋最大抗拉力F=17×104KN/m2×3.14×0.0082=34.2KN 取综合安全系数为1.3,则1.3Q=1.3×10×l<F=34.2 则 l<2.6m,
取预埋20b槽钢间距为2m。
7、20b双拼槽钢扁担(上墩台底模用)验算
(1)、由上面知,当上墩台最大悬臂宽度为2m时,取预埋双拼槽钢间距为1m, 每根吊筋受力F=25KN/m3×1m×0.8m =20KN
按两根吊筋离支腿距离分别为0.3m和2.3m计算,则 20b双拼槽钢受最大弯矩M=20KN×0.3m+20KN×2.3m=52 KN.m σ= M /W =52 /(2×191×10-6)=13.6×104KN/m2<[σ]=17×104KN/m2 满足要求。
(2)、由上面知,当上墩台最大悬臂宽度为1m时,取预埋双拼槽钢间距为2m, 每根吊筋受力F=25KN/m3×0.5m×0.8m =10KN 按两根吊筋离支腿距离分别为0.3m和1.3m计算,则 20b双拼槽钢受最大弯矩M=10KN×0.3m+20KN×1.3m=29 KN.m σ= M /W =29 /(2×191×10-6)=7.5×104KN/m2<[σ]=17×104KN/m2 满足要求。
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