锦绣园A区一标段模板专项施工方案（改） - 图文

目 录

一、编制依据 .......................................................................................................................................................... 1 二、工程概况 .......................................................................................................................................................... 1 三、构件尺寸参数 .................................................................................................................................................. 2 四、轮扣式脚手架的特点、施工要点及技术参数 .............................................................................................. 3

4.1轮扣式脚手架的特点 ............................................................................................................................... 2 4.1施工要点 ................................................................................................................................................... 2 4.2轮扣式脚手架技术参数 ........................................................................................................................... 3 4.3设计荷载 ................................................................................................................................................... 4 五、模板及支撑系统设计 ...................................................................................................................................... 4

5.1模板及支撑架的材料选择 ....................................................................................................................... 4 5.2 支撑系统的设计 ..................................................................................................................................... 11 六、施工部署及施工准备 .................................................................................................................................... 13

6.1工艺流程 ................................................................................................................................................. 13 6.2施工准备 ................................................................................................................................................. 14 七、操作工艺 ........................................................................................................................................................ 14

7.1支模方式 ................................................................................................................................................. 14 7.2轮扣式支撑体系 ..................................................................................................................................... 15 八、模板质量标准 ................................................................................................................................................ 16

8.1施工工艺流程 ......................................................................................................................................... 16 8.2保证项目 ................................................................................................................................................. 17 8.3基本项目 ................................................................................................................................................. 18 8.4允许偏差项目 ......................................................................................................................................... 18 8.5模板施工应注意的质量问题 ................................................................................................................. 18 九、混凝土浇筑施工方法 .................................................................................................................................... 18

9.1施工工艺 ................................................................................................................................................. 18 9.2泵送混凝土浇筑的顺序 ......................................................................................................................... 10 9.3混凝土施工 ............................................................................................................................................. 20

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十、职业健康安全要求 ........................................................................................................................................ 20

10.1职业健康安全保证措施 ....................................................................................................................... 21 11.2环境保证措施 ....................................................................................................................................... 22 十一、施工监测方案 ............................................................................................................................................ 23 十二、轮扣式梁板支模验算书 ............................................................................................................................ 23

12.1 200mm×400mm框架梁梁模板支撑架验算 ......................................................................................... 23 12.2 300mm楼板模板支撑架验算 ............................................................................................................... 37 12.3 500mm×900mm框架梁梁模板支撑架验算 ......................................................................................... 44 12.4 550mm×550m框架柱模板支撑架验算 ............................................................................................... 57

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一、编制依据

1、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011； 3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2015； 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012；

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011；

7、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010（行业标准）； 8、《建设工程项目管理规范》 GB/T50326-2014 9、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91 10、本工程施工图设计文件、施工组织设计； 二、工程概况

1、工程名称：迎宾街东延两侧城中村改造项目锦绣园A区一标段建设项目 2、建设单位：晋中惠腾房地产开发有限公司 3、设计单位：山西中创建筑设计有限公司

4、建设地点：晋中市榆次区迎宾街以北，东升路以西，西规划路以东，北规划路以南锦绣园A区（地块3）内

5、建筑类别：一类高层建筑

建筑抗震设防烈度：8度 建筑设计使用年限：50年 6、单体概况： 序号 1 2 3 4 5 6 7 单位工程 1#住宅楼 2#住宅楼 5#住宅楼 9#住宅楼 10#住宅楼 B段商业 A区地库 结构类别 剪力墙 剪力墙 剪力墙 剪力墙 剪力墙 框架 混凝土框架结构 层数 地下2层，地上29层 地下3层，地上33层 地下3层，地上33层 地下3层，地上32层 地下3层，地上32层 地上2层 地下1层，局部2层 层高 3.4m 3.0m 3.0m 3.0m 3.0m 3.0m 3.0m 三、构件尺寸技术参数

1）地库

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柱子截面：500mm×500mm、550mm×550mm、650mm×600mm、550mm×600mm、 600mm×700mm、700mm×800mm

梁 截 面：200mm×400mm、250mm×400mm、250mm×600mm、300mm×600mm、 350mm×600mm、350mm×800mm、400mm×800mm、450mm×800mm、 500mm×800mm、500mm×900mm 板 厚： 200、250、280、300mm； 剪力墙厚：200、250、300mm 2）1#、2#、5#、9#、10#主楼：

柱子截面：500mm×500mm（与地库交界处扶壁柱居多）

梁 截 面：200mm×300mm、200mm×400mm、200mm×500mm、200mm×600mm、 200mm×700mm、250mm×600mm、300mm×600mm、300mm×700mm 400mm×700mm

板 厚：100mm、120、140、160mm；

剪力墙厚：200、250mm

四、轮扣式脚手架的特点、施工要点及技术参数

4.1轮扣式脚手架的特点

轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，本工程决定采用此类脚手架。其主要特点是： 1、无活动零件；

2、运输、储存、搭设、拆除方便快捷； 3、可以自由调节；

4、安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架； 缺点：

1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上； 2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设； 3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。 4.2施工要点

1、前期做好支撑体系的放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。

2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。

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3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围。

4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300mm的距离要增设足够的水平拉杆、水平剪刀撑，使其整体稳定性得到可靠的保证；

5、轮扣式脚手架图。

4.3轮扣式脚手架技术参数 规格、型号

名称 立杆 立杆 立杆 横杆 横杆

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型号 LG2.4米 LG1.8米 LG1.2米 HG1.2米 HG0.9米 A（MM） 2400 1800 1200 1200 900 理论重量(KG) 14.02 10.67 7.41 5.12 3.91 材质、壁厚 材质为Q235壁厚为3.0mm

4.4设计荷载

1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200㎜时

框架立杆荷载（Pmax） 分别为：40KN、30KN 2、横杆设计荷载：

HG－90 Pmax＝6.77KN Qmax＝14.80KN HG－120 Pmax＝5.08KN Qmax＝11.11KN

在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。 3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN。

5、模板及支撑系统设计

5.1模板及支撑架的材料选择

本工程支撑系统采用轮扣式钢管脚手架体系进行搭设。 梁板支顶系统主要材料如下：

(1).模板均采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板； (2).木枋：采用40×90mm木枋；

(3).支撑系统：Φ48×3.0mm轮扣式钢管支架及配件；

(4).纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用Φ48×3.0mm钢管及其配件； (5).调节支顶：采用门式架配套底托。

水平加固杆：为保证支架的整体安全稳定，钢管脚手架支撑系统的水平加固杆步距为1.5m，纵横双向设置。梁底水平钢管需加顶托顶住已浇筑好的混凝土柱和剪力墙，梁底旁边侧水平管需做成抱柱，加强钢管架整体稳定性。

剪刀撑：水平剪刀撑由底部开始，在第一道与第三道水平杆处设置一道，为考虑稳定性所有钢管连接均采用配套扣件连接。纵横向及水平剪刀撑必须按JGJ130-2011规范的要求执行。

在搭设过程中，应经常对垂直度进行检查校正，确保立杆的垂直在容许的偏差在±15mm，以保证垂直度和力的传递。

搭设模板支撑时应根据楼层的高度而搭至一定适当高度，上用可调托座调节。底座离地面200mm处设置纵横扫地杆一道，底座下铺设木垫板。

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梁底板及梁侧板采用18厚胶合板，楼面模板采用18厚胶合板。梁跨度≥4m时，梁底模应按要求起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱，梁底板安装后再安侧模、压脚板及斜撑。在搭设过程中，应经常对垂直度进行检查校正，确保立杆的垂直在容许的偏差在±15mm，以保证垂直度和力的传递。

钢管支撑体系纵向水平杆应顶梁及抱箍扣接已浇灌砼柱，水平拉杆要与梁底钢管支架体系扣接不少于2个扣件。 5.1.1基础部分模板

5.1.1.1承台梁采用18mm厚木胶合板作为模板，背面用40×90mm方木作次龙骨，净距为200mm，用φ14穿梁螺杆和钢管加固，间距450mm。由于本工程承台为上返梁，支设吊模时，采用φ14钢筋稳固模板，如下图所示：根据现场实际情况设置斜撑，保证模板稳定。

5.1.1.2电梯井及集水坑外膜采用砖胎模，砖模厚度 240mm。砖胎模采用 M5水泥砂浆砌筑，20厚 1：2.5水泥砂浆做防水基层，防水卷材完成后，按设计要求做防水保护层。内模采用 18mm 厚木胶合板，40×90mm 方木拼装，内用钢管+U托对顶支撑，对顶钢管间距900mm，加两道斜撑，为防止筒模上浮，上部增加 1吨配重。

5.1.1.3基础底板后浇带模板

地下室防水底板后浇带模板选用方木加木胶板做成锯齿梳筋板，用100*100方木把两侧背楞对顶间距500；模板支设如下图所示：

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5.1.2主楼墙体模板

5.1.2.1采用15mm厚木胶合板作为模板，背面用40×90mm方木作次龙骨，龙骨间距为 200mm；采用直径 48×3mm双钢管做主龙骨，用穿墙螺杆固定，螺杆外穿Φ20PVC管。墙体下部第一道螺杆距地200mm，1.2m以下螺杆纵向间距300mm，1.2m以上螺杆纵向间距450mm，最上部一道距离顶板200mm，螺杆横向间距400mm。如下图所示：

5.1.2.2阴角采用板带角，转角为200mm。阴角模与平模做子母口连接，形成整体。 5.1.2.3阳角采用平模做子母口连接，形成整体，配置高度为根据内外墙不同调整，墙体配模板如下。

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5.1.2.4门窗洞模采用木胶板、方木加工定型模板，以保证混凝土外观效果。门窗洞口跨度≤1.2m时使用木方对撑；大于1.2m时采用水平钢管、十字扣件加固。对撑上下两道距楼面200mm，中间间距500mm，根据洞口大小调整。

5.1.2.5墙体模板设置斜撑，斜撑采用钢管+U托组合，竖向共设置四道斜撑，间距1.5m一道，在钢管端预埋地锚，地锚钢筋用Φ25 钢筋制作，第一道地锚距墙体边1.0m，第二道，第三道间距均为1.2m，埋入混凝土板面以下不小于100mm，外露高度 250mm。上层外墙设置

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钢丝绳拉锚。

5.1.2.6电梯井模板配置

电梯井筒内模板根据井道尺寸，预先配置成四块角模板，拼缝位置设置成子母口，施工时吊装至井筒内侧拼装。采用 18mm 厚木胶合板作为面模板， 40×90mm方木作次龙骨，四个角部设置双方木，角模上下口设置水平方木定位，电梯井施工时在电梯井壁预留洞口，穿钢管，作为上层操作架子的支撑杆件，层层设置。

5.1.2.7地下室外墙模板

面板采用18mm厚木胶合板，模板背楞采用40×90 mm方木竖向排列，间距200一根，外用φ48×3mm双钢管，外墙采用φ14穿墙止水螺杆对拉加固，止水螺杆水平间距 300mm，

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竖向间距止水螺杆距板面 200mm起步，至 2.0m间距300mm； 2.0m以上间距400，最上道螺杆离板顶200mm。止水片为50*50*5mm。临空墙采用φ14穿墙螺栓对拉加固，螺杆间距与外墙止水螺杆相同。螺栓两端均套丝100mm长，两端均伸出墙面250mm。此穿墙螺杆为一次性使用，浇筑到混凝土墙里。墙体外侧设置两道斜撑，采用钢管加U托。墙体模板上、中、下部之间设置水泥顶模撑，间距450mm，梅花型布置。墙体模板外架采用φ48×3mm钢管搭设双排支架。立杆纵距1.5m，排距1.5m，立杆距离结构边0.4m，大横杆步距1.5m，小横杆间距为0.5m，在小横杆上铺设木脚手板。

5.1.3顶板模板支撑

5.1.3.1顶板模板支撑采用多功能轮扣架，根据层高要求，配置模板，1#楼标准层高为3.4m，配置1.5+1.5m立杆组合；2#、5#、9#、10#楼标准层高为3.0m，配置1.5+1.3m立杆组合，地下室层高3.95m，配置1.3+1.3+1.2m立杆组合，设备层层高2.1m，采用1.5m立杆，立杆间距根据板净跨调整，最大不超过1.2m，立杆上部设置U托，横杆采用1.2m，0.9m横杆组合。

5.1.3.2模板采用18mm厚木胶板，采用硬拼缝，拼缝不大于2mm，用40mm铁钉固定于次龙骨（40×90mm方木）上，所有拼缝位置必须设置次龙骨。次龙骨为40×90mm 方木，间距200mm。 5.1.3.3主龙骨采用40*90方木，间距同立杆间距。距墙距离不大于 200mm，放置在U托上，根据楼板标高进行高度调整。

5.1.3.4立杆下铺设250×50脚手板。第一排立杆间距梁侧0.2m起步。

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100*100方木50×100方木15厚胶合板托多功能碗扣架多功能碗扣架立杆下铺250×50脚手板横杆间距5.1.4梁模板

梁的底模采用18mm

顶板、梁碗扣架支模示意图

立杆间距根据房间尺寸调整，连接横杆采用1.2m，0.9m组合，间距不得超过1.2米，梁侧第一道立杆距梁边0.2m。厚木胶合板制作，梁底采用40×90mm的方木做次龙骨，通过钢管扣

件连接至碗扣架组合上，梁底碗扣架底采用2.4m立杆+U托，梁侧模采用18mm厚木胶板和40×90mm方木加工、制作，用双钢管配φ14对拉螺杆加固，间距1.2m。 5.1.5楼梯模板

除标准层采用定型钢模，螺栓加固外，其它平台梁和平台板模板的构造与顶板、梁模板相同，楼梯段模板是由底模、搁栅、牵杠、牵杠撑、外邦板、踏步侧板、反三角木等组成。梯段侧板的宽度至少要等于梯段板厚及踏步高，长度按梯段长度确定。反三角木是由若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边长分别各等于踏步的高和宽，方木断面为40×90mm。每一梯段反三角木至少要配一块，楼梯较宽时可多配。反三角木用横楞及立木支吊。吊踏步板时，装修面层按30mm厚考虑。底模采用15mm木胶板，龙骨采用40×90mm方木，间距300mm，支撑采用钢管、十字扣件。

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5.2 设计验算方案

选取本工程验算的 梁、板尺寸 主楼标准层框架梁 （200×400mm） 支模(层高为3.0m) -1层车库楼板 （板厚300mm） 支模(层高为3.95m) -1层车库框架梁 （500×900mm） 支模(层高为3.95m) 框架柱 （550×550mm） 支模(层高为3.4m) 所属部位 支顶材料、间距 主、次龙骨规格、材料、间距 参照该梁、板支模的部位 轮扣式钢管支架，横向间距主楼标准层较多，最具为1200mm，纵向间距1200,代表性部位 竖向间距为1500mm。 梁底采用40×90mm木枋；第小于梁截面500×900尺一层龙骨间距200mm；第二层寸的普通支模区域的梁。 龙骨（双方木），间距300 mm。 最不利支模区域 轮扣式钢管支架，纵横间距板底采用40×90mm木枋；第板厚≤300板厚普通支模均为900mm,竖向间距900mm,一层龙骨间距200mm；第二层区域的楼板 竖向间距为1500mm。。 龙骨（双方木），间距900mm。 最不利支模区域 轮扣式钢管支架，横向间距为900mm，纵向间距900,竖向间距为1500mm。 梁底采用40×90mm木枋；第小于梁截面500×900尺一层龙骨间距200mm；第二层寸的普通支模区域的梁。 龙骨（双方木），间距300 mm。 梁底采用40×90mm木枋；第小于柱截面550×550尺主楼地下部分较多，具B、H面各设置一道14号都拉一层龙骨间距200mm；第二层寸的普通支模区域的边有代表性 螺栓 龙骨（双钢管）间距300 mm。 梁。 11

六、施工部署及施工准备

6.1工艺流程

施工工艺流程：施工准备→柱钢筋加工制作及模板的配置→柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装及柱模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。

柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。

梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。 6.2施工准备 6.2.1 材料准备

各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。

根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。

对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。

原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。 模板材料进场计划见下表。

模板材料进场计划 序名 称 规 格 915×1830×18 40×90×2000 600~2400mm 1200、900 L=740mm Ф48×3.0 1m 单位 块 条 个 个 个 吨 个 数 量 2000 5000 3000 3000 3000 300 5000 进场时间 基础垫层浇筑完后分批进场 基础垫层浇筑完后分批进场 基础垫层浇筑完后分批进场 基础垫层浇筑完后分批进场 基础垫层浇筑完后分批进场 基础垫层浇筑完后分批进场 基础垫层浇筑完后分批进场 1 18mm木胶合板 2 3 4 5 6 7 木 枋 轮扣式立杆 轮扣式横杆 顶 托 钢管 步步紧 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数

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量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。 6.2.2 轮扣式支撑体系范围

1#楼、2#楼、5#楼、9#楼、10#楼及地库普通支模（非高大模板）梁板模板钢管支架。 6.2.3 轮扣式支撑体系技术交底工作

在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；

1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。

2.按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。 3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于300mm。 4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于400mm。 5.支架布置详见附后平面图。

七、操作工艺

7.1支模方式

梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。 7.2轮扣式支撑体系

本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。我们对支模采取最不利荷载进行验算。对层高为3.95m，板厚为300mm、梁最大截面为500×900进行支模体系稳定性验算。

立杆和水平杆采用φ48×3.0的轮扣钢管脚手架，立杆间距为900mm×900mm～1200mm×1200mm，步距为1.8m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.0双钢管，钢管上铺40×90×2000木枋间距为@300mm。对一层结构部分每隔2跨由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45~60。 7.3模板支设的要求

7.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。

7.3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。 7.3.3柱子模板接缝控制

模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用

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硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。 模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。 7.4模板拆除 7.4.1拆除前的准备

①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；

②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求； ③清除架体上的杂物及地面障碍物；

④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；

⑤根据工程实际需要，作业队在得到项目部的许可，明确拆除部位、拆除时间 及拆除的顺序后方可进行拆除。 7.4.2拆模时间规定：

侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：

结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 7.4.3模板拆除注意事项

1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。

2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。

3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。

4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止

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50 75 100 75 100 100 —— 待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。

8、模板质量标准

8.1施工工艺流程

梁板模板的安装：模板制作→墙柱工序完成→梁口定位→拉主梁底板→定次梁位→拉次梁底板→钉梁侧蓬板→铺板模板→检查平整度→钢筋绑扎→上对拉螺杆→检查支架→混凝土浇筑→复检垂直度和平整度。 8.2保证项目

模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。 8.3基本项目

1）模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。

2）模板进场后，进行实地模板验收，确保模板使用时尺寸的准确无误。

3）对于本工程所采用的模板或支撑系统产品进场后严格执行质量检验，确保质量。 4）工程施工前期，精心设计，认真加工，严格按照本工程的要求和特殊性设计、制作和质量监控，全面保证工程质量。

5）模板进场前，根据本项目部的工程安排及流水段划分情况，对模板进行设计编号和使用部位编号，有次序地安排模板分批进场，既保证现场施工的需求，又避免占用现场更多的地方放置模板。

6）模板安装时，严格按照模板安装质量要求执行。 7）施工中随时检查模板支撑的牢固性和稳定性。 8）梁板模板施工时，要按规范及设计要求起拱。

9）竖向构件吊垂线，梁、墙及悬挑结构采用拉通线的方法，并坚持在浇筑砼时不撤线，随时观察模板变形及时调整模板。

10）为解决上下层梁、板错位，模板拼缝漏浆的问题，混凝土可浇筑到梁或板底标低于100mm左右，剔掉浮浆后达到控制标高。

11）在顶板模板板缝处均设置底楞，以夹板硬拼为主，在竖向墙体模板板缝（包括底缝）加海绵条密封。

12）墙体浇筑混凝土前，配置空压机清理，吹干净模板内杂物。

15

13）控制拆模时间，留设同条件养护试块，按规范要求，由试验决定拆模与否。 8.4允许偏差项目

模板安装和预埋件、预留洞允许偏差

项 目 轴线位移 标高 截面尺寸 每层垂直度 允许偏差(mm) 3 -5～+2 -5～+2 3 项 目 表面平整度 相邻两板表面高低差 允许偏差(mm) 5 2 预留、预埋件中心线位移 3 预留洞截面尺寸 0～+10 8.5模板施工应注意的质量问题

1）柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。

防止措施：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板； 柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定； 梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。

2）梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂 窝麻面。

防止措施：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距 的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁 板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2‰。 3）板接缝处出现高低差及漏浆

防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm； 同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同 时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先 用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。 4）梁侧板或板模夹在砼内

防止措施：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施 工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向 中间安装。

5）楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸

防止措施：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起 止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m

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时中间钉反扶梯基。 6）爆模或外凸

原因措施：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺 杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣 棒沉入底部振捣。

防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。

7）、垂直度偏差大

原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。

防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。

九、混凝土浇筑施工方法

9.1施工工艺

浇水润湿→浇筑砂浆→混凝土入场检查→浇筑混凝土→混凝土振捣→养护 9.2泵送混凝土浇筑的顺序

①当采用混凝土输送管输送混凝土时，应由远而近浇筑；

②在同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑； ③混凝土不能持续进行浇筑时，如果超过2h以上，应按设计要求和施工规范的规定留置施工缝。

④当下层混凝土初凝后，浇筑上层混凝土时，应先按留施工缝的规定处理。 9.3混凝土施工

17

9.3.1浇筑混凝土时，应注意保护钢筋，一旦钢筋骨架发生变形或位移，应及时纠正。混凝土板和块体结构的水平钢筋，应设置足够的钢筋撑脚或钢支架。钢筋骨架重要节点应采取加固措施。手动布料杆应设钢支架架空，不得直接支承在钢筋骨架上。

9.3.2浇水湿润在准备浇筑混凝土之前，向准备浇筑混凝土的模板内浇水，湿润施工缝处，同时检查模板漏水情况，对于缝隙过大的部位进行修补，避免漏浆。

9.3.3浇筑竖向结构混凝土前，底部应先填以50～100mm厚与混凝土成分相同的水泥砂浆。

9.3.4柱混凝土浇注应连续进行，一次浇注完毕。如遇特殊情况中断，其间隔时间应尽量缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇注完毕。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。

9.3.5梁板混凝土浇筑，先浇注梁，根据梁高分层浇注成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇注连续向前进行。

9.3.6楼梯段混凝土自下而上浇注，先振实底板混凝土，达到踏步位置时再与踏步混凝土一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平。

9.3.7混凝土浇筑应分层连续进行，一般分层厚度为振捣器作用部分长度的1.25倍，一般为30～50cm，最大厚度不超过50cm。混凝土由料斗、漏斗内卸出进行浇筑时，其自由倾落度一般不得超过2m，在竖向结构中混凝土的自由倾落高度不得超过3m，否则应采用串桶或溜槽等将混凝土导入模板内。 9.3.8混凝土振捣

混凝土采用插入式振动棒振动浇筑，砼浇筑后必须振捣密实，振捣棒要快插慢拔，上下略为抽动，以使上下振捣均匀。插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5，控制在30~40cm，每一振动点的振捣时间控制在15-30秒之间，表现为混凝土开始泛浆和不冒气泡为准，并且在20～30min后对其进行二次复振。振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间的接缝。在整个振捣作业中，不要振模振筋，不得碰撞各种预埋件。在浇注过程中，要组织木工、钢筋工及时配合混凝土的浇注以便对出现的问题及时进行修整。平板振捣器的移动间距，应能保证振捣器的平板覆盖已振捣的边缘。

在混凝土初凝前，在浇注交接处及柱、墙、梯井壁与底板交接部分的底板面上用平板式振动器进行二次振动，提高混凝土的抗裂性。

混凝土振捣后，初凝前进行混凝土的表面处理。组织瓦工班在砼浇注后，初凝前收水时，用木模子打磨压实，以闭合收水裂缝。 9.3.9找平收面：

18

混凝土浇筑完成以后，瓦工开始进行找平工作，瓦工用3m刮杆依照事先焊好的标高控制筋将混凝土刮平。顶板混凝土分两次进行压光，第一次用木抹子按照标高将混凝土表面搓平。第二遍抹压：当面层开始凝结，地面面层有脚印但不下陷，用铁抹子进行第二遍抹压，注意不得漏压，并将面层的凹坑、砂眼和脚印压平，并用直条扫把沿房间长向扫出顺直条纹。 9.3.10混凝土养护及拆模：

9.3.10.1常温施工时，混凝土浇注完毕后，应在12h以内加以覆盖草袋和浇水，浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态，养护时间不少于7天，柱混凝土包塑料膜养护，不便使用塑料膜覆盖的结构，使用砼养护剂进行喷涂养护。养护期间保持混凝土表面有一层保护水膜。拆模试件与结构同条件养护。

9.3.10.2常温下混凝土强度达到1.2mpa时（强度数值以混凝土抗压试验报告为准）方可拆除模板，并及时组织工人修整混凝土边角。模板拆除后，对于穿墙螺栓所留下的孔洞，应立即用水泥加膨胀剂拌成水泥砂浆堵实。

十、职业健康安全要求

10.1职业健康安全保证措施 10.1.1一般注意事项

1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。

2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。

3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。 4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。 5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。 6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。 7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。 8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。 9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。

10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。 11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。 12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。

13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。

19

10.1.2人员要求

1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。 2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。

3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 10.1.3模板支撑的检修安全措施

1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。 11.2环境保证措施

1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。

2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。

3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。

11、施工监测方案

（1）监测控制：采用经纬仪、水平仪对支撑体系进行监测，主要监测立杆顶水平位移、

支架整体水平位移及立杆的沉降。

（2）监测点设置：观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒

“L”形直径12钢筋头，支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。 监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平

位移及立杆基础沉降监测点。

（3）监测措施：砼浇灌过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和

水平位移情况时应及时解决。 （4）监测仪器设备配置

名称 规格 20

数量 精度 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪 自动安平水准仪 激光垂直仪 对讲机 检测板手 DT202C RXT-232 DZJ2 1 1 1 1 1 4 1 ±2〃 ±2〃 ±3mm h/40000 （5）监测说明

班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。高支模日常检查，巡查重点部位： 1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求； 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； 3）连接扣件是否松动；

4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度； 5）施工过程中是否有超载现象； 6）安全防护措施是否符合规范要求； 7）支架与杆件是否有变形的现象。 (6) 监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。监测时间可根据现场实际情况进行调整，一般控制在混凝土开始浇注直至砼终凝。 轮扣式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值 序号 1 项目 立杆钢管弯曲3m

变形 允许值 / 变形 预警值 / 检查工具 吊线和卷尺 2 3 4 5 6 / / / 10mm 10mm / / / 8mm 8mm 吊线和卷尺 经纬仪及钢板尺 吊线和卷尺 经纬仪及钢板尺 经纬仪及钢板尺 7 立杆基础沉降 / 10mm 8mm 经纬仪及钢板尺 (7) 其它注意事项：

1）当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。 2）支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

十二、支模验算书

12.1 200*400梁木模板与支撑计算书

一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=200mm， 梁截面高度 H=400mm，

梁模板使用的木方截面40×90mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。

22

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm，抗弯强度[f]=15N/mm。 22

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm，抗弯强度[f]=15N/mm。

二、梁模板荷载标准值计算 2

模板自重 = 0.200kN/m； 3

钢筋自重 = 1.500kN/m； 3

混凝土自重 = 24.000kN/m； 2

施工荷载标准值 = 2.000kN/m。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力

22

产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:

3其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: 2

F1=0.90×28.800=25.920kN/m

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: 2

F2=0.90×4.000=3.600kN/m。 三、梁底模板木楞计算

梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×3.60)×0.40=14.458N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3

截面抵抗矩 W = 21.60cm； 4

截面惯性矩 I = 19.44cm； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

23

2

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

2

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm； 2

M = 0.100ql 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×10.368+1.40×1.440)×0.200×0.200=0.058kN.m 2

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.058×1000×1000/21600=2.677N/mm 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×10.368+1.40×1.440)×0.200=1.735kN 2

截面抗剪强度计算值 T=3×1735.0/(2×400.000×18.000)=0.361N/mm 2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

4

v = 0.677ql / 100EI < [v] = l / 250

4

面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.368×200/(100×6000×194400)=0.096mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式:

f = M/W < [f]

2

其中 f —— 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；

3

W —— 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 54.00cm； 2

[f] —— 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm。

24

2

M = ql / 8

其中 q —— 作用在模板上的侧压力；

q = (1.2×25.92+1.40×3.60)×0.20=7.23kN/m l —— 计算跨度(梁板高度),l = 400mm；

2

经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值7.229×0.400×0.400/8/54000.000=2.677N/mm； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 < [f],满足要求! 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式:

4

v = 5ql / 384EI < [v] = l/250

其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 25.920×0.200=5.184N/mm； l —— 计算跨度(梁板高度),l = 400mm； 2

E —— 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm； 4

I —— 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 243.00cm；

4

梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 5×5.184×400.0/(384×9500×2430000.0)=0.075mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v] = 1.600mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v < [v],满足要求! 3.穿梁螺栓强度计算

没有布置穿梁螺栓，无须计算! 六、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。 梁模板及支撑计算满足要求！ 梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范:

《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ 300-2013 《混凝土结构工程施工规范》GB 50666-2011

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003

25

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数:

22

立杆钢管强度为300N/mm，钢管强度为205.0 N/mm，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为2.6m，

梁截面 B×D=200mm×400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。

222

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。 内龙骨采用40×90mm木方。

222

木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

23

模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重24.00kN/m。 2

，施工均布荷载标准值2.00kN/m。 扣件计算折减系数取1.00。

20026001200

26

1500400

图1 梁模板支撑架立面简图

按照临时支撑结构规范规定确定荷载组合分项系数如下： 2

永久荷载效应S1=1.35×(24.00×0.40+0.20) = 13.230kN/m 2

可变荷载效应S2=1.40×2.00=2.800kN/m

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。

4444

钢管惯性矩计算采用 I=π(D-d)/64，抵抗距计算采用 W=π(D-d)/32D。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 24.000×0.400×0.400=3.840kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.400×(2×0.400+0.200)/0.200=0.400kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+0.000)×0.200×0.400=0.160kN 均布荷载 q = 1.35×3.840+1.35×0.400=5.724kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.160=0.224kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3

截面抵抗矩 W = 21.60cm； 4

截面惯性矩 I = 19.44cm；

27

0.22kN 5.72kN/mA 200B

计算简图

0.000

0.040

弯矩图(kN.m)

0.680.110.11

剪力图(kN)

0.68

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

4.24kN/mA 200B

变形计算受力图

0.000

0.075

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.684kN N2=0.684kN 最大弯矩 M = 0.039kN.m

28

最大变形 V = 0.075mm (1)抗弯强度计算

2

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.039×1000×1000/21600=1.806N/mm 2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

2

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×684.0/(2×400.000×18.000)=0.142N/mm 2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.075mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 0.684/0.400=1.711kN/m

2

最大弯矩 M = 0.1ql=0.1×1.71×0.40×0.40=0.027kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×1.711=0.411kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×1.711=0.753kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3

截面抵抗矩 W = 54.00cm； 4

截面惯性矩 I = 243.00cm； (1)龙骨抗弯强度计算

62

抗弯计算强度 f = M/W =0.027×10/54000.0=0.51N/mm 2

龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:

29

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

2

截面抗剪强度计算值 T=3×411/(2×40×90)=0.171N/mm 2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.060kN/m

44

最大变形v=0.677ql/100EI=0.677×1.060×400.0/(100×9000.00×2430000.0)=0.008mm 龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中载P取次龙骨支撑传递力。

0.68kNA 0.68kNB1200

支撑钢管计算简图

0.000

0.342

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.680.680.000.00

0.6830

0.68

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.42kNA 0.42kNB1200

支撑钢管变形计算受力图

0.000

1.310

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.342kN.m 最大变形 vmax=1.310mm 最大支座力 Qmax=0.684kN

62

抗弯计算强度 f = M/W =0.342×10/4491.0=76.20N/mm 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

0.68kN 0.68kN 0.68kN 0.68kN 0.68kN 0.68kN 0.68kN 0.68kN 0.68kN 0.68kNAB120012001200

支撑钢管计算简图

31

0.219

0.201

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.500.500.680.680.000.000.180.180.870.870.680.680.500.500.870.870.180.18

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.42kN 0.42kN 0.42kN 0.42kN 0.42kN 0.42kN 0.42kN 0.42kN 0.42kN 0.42kNAB120012001200

支撑钢管变形计算受力图

0.038

0.632

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.219kN.m 最大变形 vmax=0.632mm 最大支座力 Qmax=2.236kN

62

抗弯计算强度 f = M/W =0.219×10/4491.0=48.77N/mm 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算

32

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=2.24kN

选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算

按照有剪刀撑框架式支撑结构计算 x向取纵向计算： 单元框架x向跨数 nx = 6 支撑结构的刚度比 K = 0.56

单元框架x向跨距与步距h之比 αx = 0.80

依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数 μ = 2.00 x向取横向计算： 单元框架x向跨数 nx = 8 支撑结构的刚度比 K = 0.56

单元框架x向跨距与步距h之比 αx = 0.80

依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数 μ = 2.00 μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数 μ = max(2.00,2.00)=2.00 依据规范表4.4.10并做插值可得高度修正系数 βH = 1.00 扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值 α = 0.13

依据规范附表B-5并对α和αx做双向插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa = 1.00 所以，立杆计算长度 l0 = βHβaμh = 1.00×1.00×2.00×1.50=3.00 m 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

33

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=2.24kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2=1.35×0.393=0.530kN 所以立杆轴心压力设计值 N=N1+N2 = 2.766kN

φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 2

A—— 立杆净截面面积 (cm)； A = 4.24 3

W —— 立杆净截面抵抗矩(cm)；W = 4.49 2

σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)；

2

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm； l0 —— 计算长度 (m)，l0=3.00； 立杆稳定性验算：l0=3.003m； λ=l0/i=3003/16.0=188.263 查规范附表A-1可得 φ=0.203

2

σ=2766/(0.203×423.9)=32.122N/mm, 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆轴力设计值(kN)

φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； 2

A—— 立杆净截面面积 (cm)； A = 4.24 3

W—— 立杆净截面抵抗矩(cm)；W = 4.49 M—— 立杆弯矩设计值；

22

N'E—— 立杆的欧拉临界力，N'E = πEA / λ；

34

λ—— 计算长细比，λ = l0/i；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60

2

风荷载标准值：Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m 风荷载的线荷载标准值：pwk=Wk×la = 0.225×1.200=0.270kN/m 风荷载作用于有剪刀撑框架式支撑结构，引起的立杆轴力标准值为： 22

NWK=nwapwkH/2B = 6.000×0.270×2.60 / (2×8.00) = 0.684kN 风荷载直接作用于立杆引起的立杆局部弯矩标准值为： 22

MLK=pwkh/10 = 0.270×1.50 / 10 = 0.061kN.m 风荷载引起的立杆弯矩标准值为： MWK=MLK = 0.061kN.m

风荷载引起的立杆弯矩设计值为：M=γQMWK = 1.4×0.061=0.085kN.m 立杆轴力设计值为：

N=γGNGK+ΨQγQ(NQK+NWK) = 2.236+1.350×0.393+0.9×1.4×0.684 = 3.628kN 立杆稳定性验算：l0=3.003m； λ=l0/i=3003/16.0=188.263 查规范附表A-1可得 φ=0.203

22

立杆的欧拉临界力为：N'E = πEA / λ = 24.316kN

2

σ=3628/(0.203×423.9)+85000/4491/(1-1.1×0.203×3628/24316)=61.729N/mm, 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 模板支撑架计算满足要求！

12.2 300厚顶板木模板与支撑计算书

计算参数:

22

立杆钢管强度为300N/mm，水平杆钢管强度为205.0 N/mm，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m，

立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.80m。 立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);

35

横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840); 纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);

222

面板厚度30mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。 木方40×90mm，间距200mm，

222

木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm。 梁顶托采用80×90mm（双方木）木方。

23

模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重24.00kN/m。

22

倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m，施工均布荷载标准值0.00kN/m。

图 盘扣式楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

4444

钢管惯性矩计算采用 I=π(D-d)/64，抵抗距计算采用 W=π(D-d)/32D。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

36

静荷载标准值 q1 = 24.000×0.200×0.900+0.200×0.900=4.698kN/m 活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.900=0.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 34

W=135.000cm I=202.500cm (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

2

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

2

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm； 2

M = 0.125ql 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.125×(1.20×4.698+1.40×0.900)×0.200×0.200=0.034kN.m 2

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.034×1000×1000/135000=0.255N/mm 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)挠度计算

4

v = 5ql / 384EI < [v] = l / 400

4

面板最大挠度计算值 v = 5×4.698×200/(384×6000×2025000)=0.008mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.200×0.200=1.004kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.200=0.040kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

37

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)×0.200=0.200kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.004+1.20×0.040=1.253kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.200=0.280kN/m

计算单元内的木方集中力为(0.280+1.253)×0.900=1.380kN 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 1.380/0.900=1.533kN/m

2

最大弯矩 M = 0.1ql=0.1×1.53×0.90×0.90=0.124kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×1.533=0.828kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×1.533=1.517kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3

截面抵抗矩 W = 54.00cm； 4

截面惯性矩 I = 243.00cm； (1)龙骨抗弯强度计算

62

抗弯计算强度 f = M/W =0.124×10/54000.0=2.30N/mm 2

龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

2

截面抗剪强度计算值 T=3×828/(2×40×90)=0.345N/mm 2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

38

得到q=1.044kN/m

44

最大变形v=0.677ql/100EI=0.677×1.044×900.0/(100×9000.00×2430000.0)=0.212mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求! 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.517kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。

1.52kN 1.52kN 1.52kN 1.52kN 1.52kN 1.52kN 1.52kN 1.52kN 1.52kN 1.52kN 0.07kN/m 1.52kN 1.52kN 1.52kN 1.52kNA 900 900 900B

托梁计算简图

0.624

0.492

托梁弯矩图(kN.m)

3.133.131.611.600.080.073.073.061.541.520.014.524.513.002.981.471.450.011.521.543.063.070.070.081.601.613.133.13

1.451.472.983.004.514.52

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kN 0.07kN/m 1.03kN 1.03kN 1.03kN 1.03kNA 900 900 900B

托梁变形计算受力图

39

0.037

0.545

托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.623kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.584kN 经过计算得到最大变形 V= 0.545mm 顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3

截面抵抗矩 W = 108.00cm； 4

截面惯性矩 I = 486.00cm； (1)顶托梁抗弯强度计算

62

抗弯计算强度 f = M/W =0.623×10/108000.0=5.77N/mm 2

顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

2

截面抗剪强度计算值 T=3×4518/(2×80×90)=0.941N/mm 2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.545mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)：

40

NG1 = 0.117×3.950=0.463kN

钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A 。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.200×0.900×0.900=0.162kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.200×0.900×0.900=4.066kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 4.692kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (0.000+1.000)×0.900×0.900=0.810kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 6.76kN

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01 2

A —— 立杆净截面面积 (cm)； A = 5.71 3

W —— 立杆净截面抵抗矩(cm)；W = 7.70 2

σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)；

2

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 300.00N/mm； l0 —— 计算长度 (m)； 参照《盘扣式规范》2010，由公式计算

'

顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = ηh (2)

41

η—— 计算长度修正系数，取值为1.200； k —— 计算长度折减系数，可取0.7；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； l0=2.160m；λ=2160/20.1=107.463, φ=0.425

2

σ=6764/(0.425×571)=32.530N/mm,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 2

MW=0.9×1.4Wklah/10 2

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m)；

2

Wk=uz×us×w0 = 0.300×0.600×0.600=0.108kN/m h —— 立杆的步距，1.80m； la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.108×0.900×1.800×1.800/10=0.040kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

立杆Nw=1.200×4.692+1.400×0.810+0.9×1.400×0.040/0.900=6.820kN l0=2.16m；λ=2160/20.1=107.463, φ=0.425

2

σ=6820/(0.425×571)+40000/7700=40.608N/mm,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、盘扣式模板支架整体稳定性计算

盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。 盘扣式模板支撑架计算满足要求！

12.3 500*900框架梁模板支撑系统验算书

42

一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=900mm，

H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面80×90mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。

22

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm，抗弯强度[f]=15N/mm。 22

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm，抗弯强度[f]=15N/mm。

二、梁模板荷载标准值计算 2

模板自重 = 0.200kN/m； 3

钢筋自重 = 1.500kN/m； 3

混凝土自重 = 24.000kN/m； 2

施工荷载标准值 = 2.500kN/m。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:

3其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

43

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: 2

F1=0.90×28.800=25.920kN/m

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: 2

F2=0.90×6.000=5.400kN/m。 四、梁模板侧模计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.90=34.798N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3

截面抵抗矩 W = 48.60cm； 4

截面惯性矩 I = 43.74cm； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

2

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

2

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm； 2

M = 0.100ql 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×23.328+1.40×4.860)×0.300×0.300=0.313kN.m 2

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.313×1000×1000/48600=6.444N/mm 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

44

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×23.328+1.40×4.860)×0.300=6.264kN 2

截面抗剪强度计算值 T=3×6264.0/(2×900.000×18.000)=0.580N/mm 2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

4

v = 0.677ql / 100EI < [v] = l / 250

4

面板最大挠度计算值 v = 0.677×23.328×300/(100×6000×437400)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； 2

A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm)；

2

f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；

穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.90×0.60/1=20.88kN 穿梁螺栓直径为16mm； 穿梁螺栓有效直径为13.6mm； 2

穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=20.879kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!

500*900框架梁模板支撑架计算书 计算参数:

22

立杆钢管强度为300N/mm，水平杆钢管强度为205.0 N/mm，钢管强度折减系数取1.00。

45

模板支架搭设高度为3.0m，

梁截面 B×D=500mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。

222

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量6000.0N/mm。 内龙骨采用40×90mm木方。

222

木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

23

模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重24.00kN/m。 2

，施工均布荷载标准值2.50kN/m。 扣件计算折减系数取1.00。

5003000367167367 图1 梁模板支撑架立面简图

按照临时支撑结构规范规定确定荷载组合分项系数如下：

46

1500900

2

永久荷载效应S1=1.35×(24.00×0.90+0.20) = 29.430kN/m 2

可变荷载效应S2=1.40×2.50=3.500kN/m

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

4444

钢管惯性矩计算采用 I=π(D-d)/64，抵抗距计算采用 W=π(D-d)/32D。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 24.000×0.900×0.300=6.480kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.300×(2×0.900+0.500)/0.500=0.276kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)×0.500×0.300=0.375kN 均布荷载 q = 1.35×6.480+1.35×0.276=9.121kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.375=0.525kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3

截面抵抗矩 W = 16.20cm； 4

截面惯性矩 I = 14.58cm；

0.53kN 9.12kN/mA 167 167 167B

计算简图

47

0.0320.022

弯矩图(kN.m)

1.020.570.260.260.95

0.571.02

0.95

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

6.76kN/mA 167 167 167B

变形计算受力图

0.003

0.040

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.569kN N2=1.974kN N3=1.974kN N4=0.569kN 最大弯矩 M = 0.031kN.m 最大变形 V = 0.040mm (1)抗弯强度计算

48

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