2DS-106电动往复泵传动端的设计

毕

业 设 计（论文）

说 明 书

专业班次：

姓 名：

1

太原理工大学阳泉学院

太原理工大学阳泉学院

毕 业 设 计 题 目

系（部） 专业 姓名

设计（论文）题目：

2DS-10/6电动往复泵传动端的设计

设计开始时间： 年 月 日 设计结束时间： 年 月 日

设计指导人： 教研室主任：

2

系 主 任：

太原理工大学阳泉学院

毕 业 设 计 评 阅 书

题目：

2DS-10/6

电动往复泵传动端的设计

机电 系（部） 机械设计制造 专业 姓名 杨青文

评阅意见：

指导教师：

职 务：

3

年 月 日

毕业设计（论文）答辩评定书

专 业： 班 级： 姓 名：

评定意见：

评定成绩：

太原理工大学阳泉学院毕业答辩委员会

主任委员：

4

年 月 日

太原理工大学阳泉学院

毕业设计（论文）任务书

第1页

毕业设计（论文）题目： 2DS-10/6电动往复泵传动端的设计 毕业设计（论文）要求及原始数据（资料）： 1、 额定工作压力：P=6kgf/cm2 2、 额定流量：Q=10cm3/h 3、 活塞每分钟往复次数：n=84spm 4、 活塞直径：Φ=80㎜ 5、 活塞行程：S=120㎜ 5

第2页 设计进度安排： 1、1～3周 查阅资料，了解设备的工作原理及性能 2、4～5周 方案制定，草图绘制 3、6～7周 绘制零部件 4、8～9周 绘制整机装配图 5、10～11周 绘制零件图 6、12～14周 设计、编写说明书 7、15周 答辩 6

第3页

毕业设计（论文）主要内容： 1、 分析设备的工作原理及其制造工艺性； 2、 设备整体设计； 3、 选择毛坯种类和制造方法； 4、 关键部件的设计及计算； 5、 完成说明书。 4 学生应交出的设计文件（论文）： 一、设备图： 1、整机装备图 １张（0A） 2、部件图 1张（0A） 3、箱体图 1张（0A） 4、零件图 8张 7

第4页 二、说明书一份（不少于2万字） 三、电子文档资料（全部） 主要参考文献（资料）： 一、工具书： 1、《机械设计》 2、《往复泵设计》机械工业出版社 专业班级 学生 要求设计（论文）工作起止日期 指导教师签字 日期 教研室主任审查签字 日期 系主任批准签字 日期

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太原理工大学阳泉学院毕业设计（论文）

2DS—10/6型电动往复泵的设计

摘 要

该毕业设计是对2DS—10/6型电动往复泵的设计。往复泵是借助于活塞在液缸工作腔内的往复运动，使工作腔容积产生周期性变化来达到输送液体的目的，它是把机械能转化为液压能的装置。此种泵的流量只取决于工作腔容积变化值及在单位时间内的变化次数（频率），而在理论上与排出压力无关。本次设计通过对已知数据的分析以及参考相关资料完成的，该系列电动往复泵系双缸双作用泵，主要由液缸体和传动部分组成。对其活塞、曲轴、连杆、十字头机构等零部件进行具体的分析和计算，完成了本次设计的任务。

关键词：电动往复泵；曲轴；连杆；

1

The 2DS - 10/6 electrically operated reciprocating pump design

abstract

This graduation project is to the 2DS - 10/6 electrically operated reciprocating pump design. The reciprocating pump is draws support the piston in fluid cylinder work cavity reciprocal motion, causes the work cavity volume to have the periodic variation to achieve the transportation liquid the goal, it is transforms the mechanical energy as the fluid pressure energy installment. This kind pumps the current capacity is only decided by the work cavity volume change value and in the unit time change number of times (frequency),but in theoretically has nothing to do with with the delivery pressure. This design through completes to the known data analysis as well as the reference correlation data, this series electrically operated reciprocating pump is the two-cylinder double-acting pump, mainly partially is composed by the fluid cylinder body and the transmission. To its spare part and so on piston, crank, connecting rod, crosshead organization carries on the concrete analysis and the computation, has completed this design task.

2

往复泵的特点和分类

一、往复泵的特点

往复泵和其它类型容积式泵的区别，仅在于它实现工作腔容积变化的方式和结构特点上：往复泵是借助于活塞（柱塞）在液缸工作腔内的往复运动（或通过隔膜、波纹管等挠性元件在工作腔内的周期性弹性变形）来使工作腔容积产生周期性变化的。在结构上，往复泵的工作腔是借助密封装置与外界隔开，通过泵阀（吸入阀和排出阀）与管路沟通或闭合。

往复泵这一实现工作腔容积变化的方式和结构特点，构成了这类类型泵性能参数和总体结构的一系列特点。这些特点也正是这类类型泵借以生存、竞争和发展的依据：

瞬时流量是脉动的

这是因为在往复泵中，液体介质的吸入和排出过程（即容积变化过程）是交替进行的，而且活塞（柱塞）在位移过程中，其速度又在不断地变化之中。在只有一个工作腔（单缸泵）的泵中，泵的瞬时流量不仅随时间而变化，而且是不连续的；在具有多个工作腔（多缸泵）的泵中，如果工作腔的工作相位安排适当，则可减小排出集液管路中瞬时流量的脉动幅度，乃至可达到在实用上可认为是稳定流的地步。当然，此时相应的泵的结构也就变得复杂了。也正因为如此，往复泵的工作腔不宜设置过多。因此，往复泵瞬时流量的脉动性也就不可避免，只不过因不同泵型其脉动程度有大有小而已。

平均流量（即泵的流量）是恒定的

泵的流量只取决于工作腔容积的变化值及其频率。具体地讲：泵的流量只取决于泵的主要结构参数---n（每分钟往复次数）、S（活塞或柱塞行程）、D（活塞或柱塞直径）、Z（工作腔或活塞数目），而（在理论上）与排出压力无关，且与输送介质（液

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体）的温度、粘度等物理、化学性质无关。当泵的每分钟往复次数一定时，泵的流量也是恒定的。

3、 泵的压力取决于管路特性

往复泵的排出压力不能由泵本身限定，而是取决于泵装置的管路特性，并且与流量无关。换句话说，不论泵装置的管路有多大的水力阻力，原则上泵都可以按其主要结构参数所决定的恒定流量予以排出。也就是说，如果认为输送液体是不可压缩（因液体压缩率很小，通常可这样认为，但在高压或超高压下，液体的压缩性也不可忽视）的，那么，在理论上可认为往复泵的排出压力将不受任何限制，即可根据泵装置的管路特性，建立泵的任何所需的排出压力。

对输送的介质（液体）有较强的适应性 往复泵原则上可以输送任何介质，几乎不受介质的物理性能或化 学性能的限制。当然，在实际应用中，有时也会遇到不能适应的情况。但是，当遇到这种情况时，多半是因为液力端的材料和制造工艺以及密封技术一时不能解决的缘故。其它类型泵就不能做到这一点。

有良好的自吸性能

往复泵不仅有良好的吸入性能，而且还有良好的自吸性能。因此，对多数往复泵（除高速泵外）来说，在启动前通常不需灌泵。

由上述往复泵的主要特点可以看出往复泵的主要适用范围。 二、往复泵的分类

（一）按泵的液力端特点分

1、按与输送介质接触的工作构件可分为：活塞泵、柱塞泵和隔膜（包括油隔离）泵；

2、按泵的工作原理或流量的脉动特性可分为：单作用泵、双作用泵、差动泵、单缸泵、双缸泵、三缸泵、多缸泵等；

3、按泵的活塞（柱塞）数目可分为：单联泵、双联泵、三

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联泵、多联泵等；

4、按活塞（柱塞）中心线所处的位置可分为：卧式泵、立式泵、角度式（Y形、V形）泵、对置式泵和轴向平行式（无曲柄）泵等；

（二）按传动端的结构特点分

根据传动端把原动机的旋转运动转化为活塞（柱塞）的往复运动的方式特点可分为：曲柄（曲柄连杆机构）泵、凸轮（凸轮轴机构）泵和无曲柄（无曲柄机构）泵等； （三）按泵的驱动方式或配带的原动机分

机动（以电动机或旋转式内燃机驱动的）泵、直动（以蒸汽、气体或液体直接驱动的）泵和手动（人力驱动）泵； （四）按泵的排出压力（P2）分

根据泵排出压力高与低可分为：低压泵（P2＜10㎏f/㎝2 ）、中压泵（P2≥10～100㎏f/㎝2）、高压泵（P2＞100～1000㎏f/㎝2）、超高压泵（P2＞1000㎏f/㎝2）； （五）按泵的每分钟往复次数（n）分

按每分钟往复次数高与低可分为：低速泵（n＜80spm）、 高速泵（n ＞550 spm）。介于两者之间的，对一般性往复泵来讲，通常是正常选择范围，因此，没有划分。 （六）按泵输送介质某一突出特性分

根据泵设计时主要适用的介质可分为：热油泵、酸泵、碱泵、盐泵、液氨泵、甲铵（氨基甲酸铵）泵、泥浆泵、重水泵、清水泵、高温泵、低温泵、超低温泵、高粘液泵、低粘液泵等。 （七）按泵的用途分

根据泵主要的使用部门或主要用途可分为：工业用泵、农业用泵、陆用泵、船用泵、化工用泵、原子能用泵、电站用泵、石油场用泵、液压机用泵、压裂泵、固井泵、农药喷雾用泵、注水泵、清砂泵、清渣泵、除锈泵、试压泵、消防泵、计量泵、平流泵等。

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由上述分类可知，往复泵的品种十分繁杂，而且从分类命名中也很难找出它们之间相互联系，有些称呼也不能确切地反映泵的特点。在实际采用上述称呼时，往往为了较为确切地反映该泵的结构特点和性能特点，常常就要冠以一连串的组合式称呼，这种组合方式是多种多样的。

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第三节 往复泵的应用与发展

综合前述可知，往复泵是一类品种多、批量少，而通用化程度较低、专业配套性很强的产品。它常常是随着某一生产工艺的需要而产生，又随着这一生产工艺的重大改革或取消而更新或淘汰。当这种生产工艺长期稳定时，也有基本上适应这一工艺需要的定型产品。从上述分类可知，往复泵的应用仍然十分广泛。下面将列举若干实际应用领域来补充说明这一情况。 例如：

用于化肥生产配套用的有铜液泵，碱液泵和氨基甲酸铵（甲铵）泵和液氨泵等；

用于高压聚乙烯装置配套用的超高压催化剂注射泵等； 用于提供造船或机械制造大型锻压设备上配套用的液压机用泵；

用于输送石油及其副产品和电站锅炉给水备用配套的各种蒸汽直动泵；

用于陆上石油钻井或海上石油开发配套用的钻井泥桨泵、压裂泵、固井泵和注水泵等；

用于铸造、轧钢方面的水力清砂、除锈泵；

用于长距离管道输送煤粉、冶金矿尾矿的油隔离泵，用于矿井排水的无曲柄泵以及用于加固井壁、防止地下水害的注桨、堵水用泵等；

用于船舶的舱底泵；

用于农药喷雾机配套用的农用泵；

用于水压试验或窗口爆破试验以及水力切割配套的高压泵和超高压泵。

用于城市污水清洗车配套的清洗泵，用于消防的消防泵；

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双作用泵或三联（缸）双作用泵也间或有之，但为数甚少。

（一）卧式双联（缸）双作用活塞泵液力端 按吸、排阀布置型式，该液力端又可分为两种基本型式——叠式和侧罐式。当液力端每一个液缸里的吸、排阀均位于活塞中心线所在的轴面内的一侧，且吸、排阀呈上、下重叠形式，流道为直通式的，叫做叠式液力端；当每一个液缸里只有排出阀（或吸入阀）位于活塞中心线所在的轴面内，而吸入阀（排出阀）不在这一平面内，其流道呈阶梯形式的，称为侧罐式液力端。

1、叠式液力端

叠式液力端，吸、排阀分为上下两层。排出阀装在上层，吸入阀装在下层。若想拆下吸入阀，必须先拆排出阀。为此，又采用两种方式：

（1）带阀座板的叠式液力端

这种液力端的排出阀装在上层可拆的阀座板上，吸入阀则直接装在液缸体上。只要打开上盖，取下阀座板，则吸、排阀就可分组装配，故拆装较为方便。但必须增加一块有足够刚度的阀座板，也增加了一道密封，使加工工时也有所增加。 （2）不带阀座板的叠式液力端 这种液力端的上、下两层排出阀和吸入阀均直接装在液缸体上。吸入阀必须经排出阀座孔处拆、装，故排出阀尺寸必须大于吸入阀尺寸，装、拆也不方便。但因整体铸造的液缸体的刚性好，阀在工作时，阀板不易变形，而且也可省工时，降低成本。

叠式液力端主要用于卧式双联（缸）双作用机动活塞泵和直接作用活塞泵。

2、侧罐式液力端

侧罐式液力端和阶梯式液力端一样，流道是阶梯状，吸、排阀可分别拆装，检修、更换均较方便。但尺寸较大，余隙容积也较大。

（二）立式双联（缸）双作用活塞泵液力端

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立式活塞泵的液力端尺寸较大，常置于传动端的下方，这样可增加整机的稳定性。吸、排阀通常是重叠布置，流道为直通式。阀箱有的布置在液缸的一侧，有的则对称布置在液缸的两侧。前者便于拆装和维护，后者则整机重心稳定性好。

本设计2DS（Y）电动往复泵是卧式双缸双作用带阀座板的叠式液力端。

第三章 2DS（Y）-10/6型电动往复泵的设计

2DS（Y）-10/6型泵是由电机驱动的活塞式往复泵。其中2DS型泵为清水泵，2DY型泵为油泵。主要适用于工厂、矿山、钻探、铁路运输、建筑工地等单位输送运动粘度不超过850㎜2/s，温度不高于105℃的石油及其制品，也可用于输送常温清水或物理化学性质类似于水的其他液体。

型号意义：2DS（Y）-10/6

2—双缸双作用 D—电力驱动泵 S—输送介质为清水 Y—输送介质为油类

10—泵设计流量值（m3/h） 6—泵的额定排出压力(kgf/cm2)

结构：2DS（Y）-10/6型泵系卧式电机驱动双缸双作用往复泵，主要分为液缸部分和传动部分。液缸的动力由电机经皮带轮传动减速齿轮副，并由曲轴（偏心齿轮）、连杆、十字头等传动机构将旋转运动转变为往复直线运动。为防止部分液体与传动部分润滑油混肴，在十字头导板前加装挡油圈。液缸里分别有四组盘状吸液阀和排液阀。

传动部分的油滑借齿轮传动所形成的飞溅油来实现或用附于齿轮轴上的小型油泵泵油润滑。

第一节 主要结构参数的选择与确定

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在进行往复泵设计时，泵的基本性能参数——排出压力P2

和流量Q是由用户提供的。

Q=Qt??= =

ASnZ602(1?K)?? =

DSnZ2402?(1?K)??

DumZ8?(1?K)??=

D?nZ2403?(1?K)?? m

3

/s

式中 Q——泵的实际流量，m3/s Qt——泵的理论流量，m3/s ??——泵的容积效率； A= D2——活塞（柱塞）截面积，㎡

4? D——活塞（柱塞）直径，m S——（活塞）柱塞行程长度，m

n——曲轴转数（rpm）或活塞（柱塞）的每分钟往复

次数,spm

Z——泵的联数（活塞或柱塞数）； K——系数； K=1-ArA (Ar—— 活塞杆截面积，㎡)

DrD =1-（

um=

Sn30SD）2 (Dr—活塞杆直径，㎡)

——活塞（柱塞）平均速度，m/s ——程径比。

ψ=

由上式可知，要确定Q，必须确定n、S、D、Dr、Z等与结构

有关的参数。此外，在绘制总体方案图时，还需知道排出管和吸入管的内径d2、d1，它们也与Q有关。以上这些参数统称之谓泵

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的结构参数。但是，d1、d2是在Q确定后确定的，如果在总体设计时预先选定了泵型和总体结构型式，那么，Z、K即为已知， ην可预先选取。因此，决定Q的主要结构参数就是n、S、D和Dr。

由往复泵的设计实践经验得知，为了确定n、S、D组合的最佳方案，一般应从选择合适的um入手，尔后再确定n,进而再比较ψ，由此而逐步确定组合的最佳方案。 一、容积效率ην的选择

往复泵的容积效率??与许多因素有关，很难在设计时精确确定。

??值选取过大，实际泵的??将低于予选值，泵的流量也将低于设计值；??选取过小，实际泵的??将高于予选值，泵的流量也将大于设计值。如果考虑到泵运转后的磨损，一般在选取??值时，都要略低些。

??选取的一般原则是：当泵的排出压力P2高、流量Q小、每分钟往复次数n高、液力端余隙容积大、制造精度低且当输送高温、高粘度或低粘度、高饱和蒸汽压的液体介质或介质中含气量大、含有固体颗粒时，??应选取较低值；反之，可取较高值。

??的一般取值范围是：当输送常温清水时，??=0.80～

??=0.60～0.80。0.98；当输送石油产品、热水、液化烃等介质时，

二、活塞平均速度um的选择

um的大小直接影响泵各运动副零、部件的摩擦和磨损，特别是对活塞及其密封这一对运动副的影响尤为显著。

um不应选择过大。um过大，摩擦和磨损严重，特别是当活塞及其密封一旦严重磨损，泄露就将增加，流量下降，排出压力也不能达到额定值。

um也不应选取过小，要获得一定的Q值，当um一经确定，D即为确定值。如果um选取过小，D值必然较大。这样一来，不

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仅使液力端径向尺寸增加，而且因活塞力是和D2成正比的，传动端受力也随之骤增，从而回使泵的总体尺寸和重量增大。

为了提供um的定量选取范围，对目前已经投入生产的若干常见泵型um进行了统计和分析，得到了以下的经验公式。由统计可知，um大小主要与折合成单联单作用泵的有效功率Nez有关，即：

um=KtNez0.4 m/s

式中 um——活塞平均速度，m/s Kt——统计系数，

Nez——折合成单联单作用泵的有效功率，kw

Nez=

?P2?P1?Q612Z?K?1?≈

P2Q612Z?K?1? kw

=

6?1000060?612?2?1.9

=0.43 kw

查[1]图2-51 各类型泵的um选取 um=0.33 m/s

三、活塞每分钟往复次数n和行程长度S

um选定后，活塞直径即为确定值。但因um=nS/30，所以，必须再确定一个n或S，才能最后确定n、S、D的组合方案。此时可先选取n，尔后再确定S。

n值选取的一般原则：

1、活塞直径大，程径比ψ大，连杆比λ大的，n应取低值；反之，可取较高值；

2、吸入性能要求高的泵，应取较低的n值；反之可取较高的n值。因为，提高泵吸入性能虽然有许多途径，但最有效的途径还是降低n值；

3、隔膜泵要比活塞泵取较低的n值；

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4、直接作用泵应比机动泵的n值低； 5、单缸泵应比多缸泵的n值低； 6、短期、间断性工作的泵，n可高些；长期、连续工作的泵，n值应低些；

7、卧式泵应比立式泵的n值低些。

n的一般取值范围可参看[1]表2-6 常见泵型的n值范围 取n =84 spm 根据，um=

S=

Sn30 得

30umn=30×0.33/84 =120㎜

四、活塞直径D的确定

D=

4QSnZ?(1?K)??

=

4?100.12?84?2?3.14?1.9?0.8?60

=0.083m

D值应按国家规定标准尺寸序列圆整,D=80㎜ 五、程径比Ψ=S/D的选择

Ψ值选取的一般原则：

1、n值高时，Ψ取较小值；反之取较大值； 2、排出压力时，Ψ取大值；反之取小值。

Ψ值的一般取值范围是Ψ=1.0～3.5。当n值很高时，有的取Ψ=0.8；对于高压或超高压泵，Ψ值可能大到Ψ=5～7。

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程径比: Ψ= =

SD

12080 =1.5

六、活塞杆直径Dr的选取

Dr的取值取决于比值Ar/A或（Dr/D）2。显而易见，该比值越小，双作用效果（流量大，流量不均匀度小）越明显；反之，该比值越大，则双作用效果越差。由此可见，该比值应尽量取小值。但是，比值太小时，活塞杆直径Dr太小，难以保证强度和刚度的要求。特别是当泵的排出压力很高时，该比值难以减小。可见，双作用泵也不适合排出压力很高的泵。通常比值取值范围是 ArD2?(r)=0.10～0.20。

AD比值一经确定，活塞杆直径Dr和系数K即可确定： Dr=D

?Dr???D??0.12?DArA m

=80

=25.28㎜

按国家规定标准尺寸序列圆整,Dr=25㎜

?D? K=1??1??r?A?D?Ar2

=1-0.1 =0.9

七、吸入和排出管内径d1、d2的选取

这两值的选取主要取决于吸入、排出管内径介质的流速?1和?2。

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?1、?2过大，水力阻力损失过大，消耗的能量多，泵的吸入

性能差，而且容易产生液缸内的空化和汽蚀以及泵的过流量现象；?1、?2过小，管路和液力端尺寸较大。在往复泵中，通常要限制?1、?2值，尤其是?1值限制更重要。

一般取值范围是：?1=1～2 m/s, ?2=1.5～2.5 m/s. ?1、?2选定后，d1、d2即可确定：

d1==

4Q??

4?1013.14?1?3600

=0.06 m

按标准管材圆整, d1=65㎜

d2= =

4Q??

4?1023.14?2?3600

=0.042 m

按标准管材圆整, d2=40㎜

将以上计算结果列入下表: Q P2 n S D m3/h kgf/cm2 spm mm mm 10

25

Dr mm 25 Ψ 1.5 d1 mm 65 d2 mm 40 6 84 120 80 泵的理论流量： Qt=

=

3.14?0.08?0.12?84?242?DSnZ42?1?K?

?1?0.9?

=0.19 m3/min

泵的容积效率： ??

第二节 原动机的选择

在选择泵型和总体结构型式的同时，还应考虑原动机的选择。

往复泵选择原动机的一般原则： 1、原动机必须满足要求的功率； 2、选择原动机时应注意转差率；

3、应注意原动机的启动力矩和启动电流；

4、注意泵输送介质和操作环境的易燃，易爆性；

5、原动机外形、尺寸应与泵搭配合适，机组外形美观，便于安装和检修。

原动机功率ND的选择与确定

（一）泵的轴功率N和泵的总效率 1、泵的有效功率 N

e?QQt?0.160.19?0.84

?PQ36.7 kw

26

=

PQ27 ps

也可按下式计算： Ne?PQ612 kw

=

10?1000?6612?60 =1.63 kw 2、泵的轴功率（输入功率）N N=

Ne? kw

泵效率?一般的选择原则是，当泵的流量大、压力较低、介质含气量较少、制造质量高的泵，可选较大值；反之则取较小值。电动泵的效率，低于直接作用泵的效率。

电动泵的效率范围是?=0.60～0.90。 蒸汽直接作用泵的?=0.80～0.95。 本设计是电动泵，?取0.80。 N?Ne?1.630.80 kw

=

=2.04 kw (二)原动机功率Nd Nd?Ne??d?d??

式中?d——泵的传动装置效率；

?d?——原动机效率。

27

泵的传动装置效率只与泵的减速机构的机械损失有关。当采用平皮带传动时，三角皮带传动时, ?d=0.90～?d=0.92～0.98；

0.94；齿轮传动时, ?d=0.94～0.99(闭式)；蜗杆传动时, ?d=0.70～0.90(闭式).

原动机效率?d?通常由原动机出厂说明书给出. 本设计是三角皮带传动, ?d取0.92。

Nd?Ne??d?d??

1.63 ?0.80?0.92?0.85

=2.61 kw

(三)储备系数Kc和原动机功率选择

为了使泵在实际运转中不致超载,常常在选择原动机时,还要留有一定的富裕量,把这一富裕量称为储备系数Kc。

储备系数可按[1]表2-7选择，Kc=1.5 实际原动机功率应为： Nd,= KcNd

=1.5×2.61 =3.9 kw

因此,原动机的功率选用Y112M-4型三相异步电动机,功率为4kw，转速为1440r/min。

28

动力部分设计

第一节 设计数据分析 一、 电动机分析

通过电动往复泵的液压端的设计初步选取电机数据如下:

型号: Y132S-4 功率: 5.5KW 满载转速:1440 r?min?1

同步转速:1500 r?min?1 功率因数:0.84

最大转矩和额定转矩:2.2

二、三角带传动系统设计分析

由于是水泵的传动,所以载荷变动比较大,每天工作时间在10-16小时之间.工况系数比较大.在1.2-1.6之间变动.三角带传动要V带轮。

首先，初选小皮带轮，即电机转子端的带轮。 由:

d2?id1?n1n2d1

第四章

pc?kApkw1.初步计算设计功率：

pc?1.2?5.5?6.6

其中kA由参【1】表5-6查得。P为所需要的传递功率。

29

2.初选带的型号：

根据设计功率PC=6.6kw 小带轮的转速n1=1440rad/min 根据参【1】图5-7选为B型带。小带轮直径140mm. 3.确定带轮的基准直径d1、d2。

普通V带按国家标准见参【1】表5-7，选型号为B最小直径为140mm的带轮为小带轮。考虑到设计箱体的大小把带轮的中心距设计在400-500之间越小越好。根据中心距范围公式：

0.7(d1?d2)?a0?2(d1?d2),将大带轮直径初选为475mm，其中的

滑动率?的影响，选择了忽略。

则中心距a0=（430?1230）之间。 4.验算带速?

带速计算公式为 ???d1n160?1000(m/s)

??10.55m/s 当带速度在10?以选择合适。

5.确定中心距和带长L、和包角? 中心距选为430mm 初步计算带长L

L0=2a0?20m/s时，传动能力可以得到充分利用。所

?2(d2?d1)?(d2?d1)4a02mm计算结果为

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L0?1890.57mm

由参【1】表5-8选取相近的基本长度L 小带轮包角?1按下列公式计算： ?1?180??d2?d1a?57.3o

1 其中a为带轮的实际中心距，一般要求?6.确定带的根数z z? 一般z<10。 7.确定初拉力 F0＝500×

?2.5?0.98??Pc0.98zv?qv(N)

2?90?12000。

pc?p??pc?p0??p0?kakl

q为0.10㎏/m,参【1】表5-1 8.计算压力FQ

FQ?2zF0sin?2

9.计算带轮结构尺寸 带轮宽B＝（z-1）e+2f

由于带轮的直径dd2?（300?350）,参【1】，选带轮为孔板式，具体结构尺寸查表【2】14.1-24可得。

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三、齿轮传动系统设计分析 四、偏心轮连杆传动系统分析 第二节 传动部分设计及计算 一、三角带系统设计 1)小带论基本尺寸与计算

小带轮的基本尺寸，均可由《机械设计手册》查得： 带轮槽形尺寸：得

dd?140; f=12.5;e?20; bd?14; ?Ha=5; H=16; r=1; da=150 ?34?;

带的根数：z z?带轮槽宽：Ｂ B=（Z-1）e+2f=65；

带轮总宽为85，键槽高为41.6。

P0=1.33 参【1】表5-2

?P0K?pc?p??pc?p0??p0?kakl=3， 选z=3

=0.078 参【1】表5-3 =0.98 参【1】表5-4

KL=1.01 参【1】表5-5

根据带轮的孔径d0=38，直径d=140 mm适合幅板轮带轮，幅板厚S=16,d1?(1.8???7.5；

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2)d0?70;d2?da?2(ha?h1??)?120; 斜度1：25；

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