200TEU内河集装箱船设计

200TEU 长江集装箱船设计

设计任务书

本船为钢质、单甲板、双机、双桨、柴油机驱动的集装箱船；主要航行于川江及三峡库区和长江中下游航线。载箱量为重箱可载200TEU，按”ccs”有关规范入级、设计和建造。满载试航速度不低于20 km/h, 续航力不小于3000 km。

第一部分 设计思路及相关资料准备

主要内容：

1.集装箱船设计思路 2.航区、航线概况介绍

3.集装箱尺度与箱重 4.船用主机资料

5.标准船型主尺度系列 6.母型船参数 1.集装箱船设计思路

总体根据现有的集装箱船标准船型主尺度系列来决定主尺度。

集装箱船的尺度很大程度取决于集装箱的布置形式。在制定本船尺度系列时，除遵循与航道等级相匹配、最少档次、船型协调性、船型优选及实用性、与现行标准相协调等原则外，还要充分考虑集装箱的布置要求。为此，首先根据集装箱排列方式确定相应的尺度，然后根据浮力重力平衡条件、满足各性能要求以及航道的限制等其他法规、规范的相关规定来确定集装箱船标准船型主尺度。具体计算中，首先根据排箱方式确定满足布置要求的最小平面尺度要求，然后对应不同的设计吃水和结构吃水，允许其平面尺度在一定范围内变化，计算各尺度组合下船舶的技术经济性能，通过对选定的指标进行评价，确定出该排箱方式下较佳的船型尺度系列。采用同样的方法计算其它排箱方式下较佳的尺度系列，然后对载箱量大致相同的不同载箱方式进行比选，最后确定相应箱位数较佳的标准船型尺度系列。 2.航区、航线概况介绍

2.1川江与三峡库区介绍

“川江及三峡库区”航道指长江干线重庆重钢新码头至宜昌葛洲坝段航道，全长805.4公里。三峡水库蓄水前，川江属于山区河流，流路曲折、江面狭窄、多浅滩暗礁，船舶航行艰难，航道维护尺度为2.9×60×750米（水深×航宽×弯曲半径）。三峡库区蓄水至 139米后，航道维护尺度为3.5×100×1000米，保证率达到98% ，航道条件得到彻底改善。川江及三峡库区主要通航建筑物是三峡五级船闸和葛洲坝船闸。三峡船闸闸室有效尺度为280×34×5米（长×宽×门槛水深），可通过万吨级船队，设计年单向通过能力5000 万吨。 2.2 长江中下游航线介绍

全长1644公里的长江中下游航道，河道弯曲，浅滩众多，河道演变剧烈，航道极不稳定，是“黄金水道”的瓶颈河段，集中了长江沿线大部分浅险水道。

1

至2010年，长江干流的通过能力将达到如下标准：

南京港以下常年可通航2．5万吨级海轮和由2000－5000吨级驳船组成的2万－4万吨级船队；

南京至安庆水深达到6米，可通航5000－1万吨级海轮或由2000吨级驳船组成的2万－4万吨级船队；

安庆至武汉水深达到4．5米，可较大幅度地延长5000吨级海船的通航期； 武汉至城陵矶水深达到3．7米，可通航由3500吨级油驳组成的万吨级油运船队，利用自然水深可通航3000吨级海轮；

3.集装箱尺度与箱重

本船所装集装箱为1CC标准箱

具体尺寸：20ft×8.0ft×8.5ft（长×宽×高，6058mm×2438mm×2591mm）。 集装箱数量为200TEU。根据相关资料，取货箱平均重为12吨/TEU。

4. 船用主机资料

美国康明斯主机资料

5. 标准船型主尺度系列

中华人民共和国交通运输部公告（2010年第3号）

表1 川江及三峡库区集装箱船标准船型主尺度系列（2010年修订版） 船型分级 （载箱量）

总长 LOA m 船宽 B m 设计吃水 m 参考设计载箱参考主机功量 率 TEU kW 备注 2

50 60 100 150 200-I 200-II 250-I 250-II 300 350 62~64 67~70 72~75 85~90 85~90 85~90 92~98 105~110 105~110 105~110 10.8 12.8 12.8 13.6 14.8 16.2 16.2 16.2 17.2 19.2 2.0~2.4 2.0~2.6 2.6~3.0 2.8~3.2 2.8~3.2 3.0~3.5 3.5~4.0 3.5~4.0 3.5~4.0 4.1~4.3 45~55 60~70 90~110 120~157 135~170 150~200 220~240 240~260 260~310 320~360 (200-230)×2 (300~350)×2 (330-350)×2 (330-440)×2 (420-470)×2 (470-500)×2 (550-600)×2 (600-660)×2 (630-660)×2 (700-730)×2 在参考主机功率下,对应船舶设计吃水的设计航速: ≥20 km/h 注：1.以上载箱量为装载20英尺标准箱（TEU）货箱载箱量，货箱平均重为13吨/TEU；当船舶载运货箱和空箱数量超过所推荐载箱量时，应满足规范和法规的相应要求。 2.若实际装载货箱重量大于或小于13吨/TEU时，其载箱量会发生变化，此时应满足规范和法规的相应要求。

3.若装载特种箱、非标箱时，其有关要求应予特殊考虑。

4.本系列船型采用平板型护舷材，船舶应满足规定的总长、船宽要求。

6. 母型船参数

参考母型船为200TEU长江集装箱船， 主要技术指标为：

总长： 90 m 设计水线长：88 m 垂线间长：85.8 m 型宽： 16.2m 结构吃水：3.4 m 设计吃水： 2.8 m 型深： 5.2 m 方型系数： 0.793 主机功率: 477kw*2 设计航速: 20km/h

第二部分 主要要素的确定

主要内容：

1.集装箱的布置 2.按初步估算主尺度

3.集装箱布置地位的校核和主尺度调整 4.估算空船重量和载重量

5.根据重力与浮力平衡确定吃水和方形系数

3

6.主要性能的校核 7.主尺度的最终确定 1. 集装箱的布置

长江200TEU左右内河集装箱船，多采用 6-10行4 列布置。根据《内河船建造规范2009》，要满足“集装箱的装载层数应不大于五层”和“集装箱船驾驶盲区不大于2倍船长”的要求。本船载箱量200TEU，在货舱部位舱内分为9行×4列×2层，货舱部分甲板上分9行×4列×3层，尾部2行×4列×3层，在尾部少放4箱。 布置图如下

图1 整体示意图

图2 甲板示意图

2.初步估算主尺度 2.1 船长

根据经验公式：

Lpp?47?0.16Nc?0.725Nc2?10?4?0.135Nc3?10?7

其中：20英尺集装箱数量Nc=200 代入方程得 Lpp=76.2 m 2.2 船宽

根据经验公式：

其中：集装箱宽度bc=2.438m，甲板上集装箱列数rd=5，集装箱列之间的间隙

Cc=0.038m，

代入方程得 B?12.3m，初取B=13 m 2.3 吃水

根据航道水深的限制，并且根据统计资料船宽吃水比B/d在2.5～3.5之间 初取 d=3.7 m 2.4 型深

4

B?bc?rD??rD?1?CC 根据统计资料D/d在1.4～2.0之间 初取 D=5.2 m 2.5 方形系数

根据亚历山大公式：

CB?C?1.68Fn

其中：取C=1.08，V=20 km/h ，Fn=0.19，代入公式 初取 Cb=0.76

3. 集装箱布置地位的校核和主尺度调整 3.1 船长

根据布置要求，垂线间长Lpp为： Lpp=Lc+La+Lf+Lm

其中：尾尖舱长度La取5%Lpp

艏尖舱长度Lf取6%Lpp

机舱长度Lm为主机长加10m，大致取为11.5 m

货舱长度Lc=7.7X-8(X为集装箱行数)=61.3 m,实取64 m 列方程，解得 Lpp=84.8 m.

相应的Lwl取为86.9 m，Loa约89 m

3.2 船宽

根据舱内集装箱布置要求(图3)，船宽B为： B=Yo（w+a）+c(Yo-1)+2b+2d

其中：Yo（列数）=4；

w(箱宽)=8英尺=2.438 m ；

a（箱与导轨之间的间隙）=0.025 m； c（导轨之间的间隙）=0.2 m ； b(导轨与纵隔壁的间距)=0.125 m；

d（舱口围板到舷侧的距离）=2.44 m. 图3

代入数据得 B=15.58 m 根据川江及三峡库区集装箱船标准船型主尺度系列，B=16.2 m.

3.3 型深

决定型深的主要因素是舱内集装箱层数，根据布置要求，型深D为： D=hd+t+hn+f-hc-c 其中：hd（双层底高）=B/16=1.01 m；

t（垫板厚度）=0.05 m； hn（舱内箱高）=2*2.591 m；

f（集装箱顶与舱口盖下缘的间隙）=0.15 m； hc（舱口围板高）=0.8 m；

c（梁拱高）=B/50=0.324 m； 计算得 D=5.3 m.

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4. 估算空船重量和载重量 4.1 估算空船重量

4.1.1根据经验公式： 0.8667LW?0.5942(LBD)

其中：L、B、D为以上取值，代入得： LW=1322.18 t

4.1.2 根据米勒空船重量的分项估算公式

Cb为初取值 Cb=0.76，L、B、D为以上取值 船体钢料重量:

0.91.8CB???LBD???L??

Wh?111???0.675???0.939?0.00585??0.83??10002??????D???? 代入数值得， Wk=1202.81

舾装重量：

Wf?33.0(LppBD1000)?0.0884(1000

LppBD)2?106

代入数值得： Wf=129.58 t

机电设备重量:

BHP0.5Wm?K?213()

735.5 K=1.15 BHP（主机功率）=477 kw

代入数值得： Wm=197.26 t

根据Miller公式，重量小于7000t，估算误差偏大10%左右 空船重量 Lw=（Wh+Wf+Wm）*90%=1376.69 t 4.1.3 空船重量的确定

取以上两个估算值的平均数

Lw=（1322.18+1376.69）/2=1349.44 t

4.2 计算载重量 4.2.1 载货量

Wc?NT?W0

其中：Nt（集装箱总数）=200，Wo（平均箱重）=12 t 则有 Wc=2400 t

4.2.2 人员及行李、食品、淡水重量

船员取为14人，每人平均65kg；船员行李50kg/人；

食品消耗3.5 kgd ·人；淡水消耗75kgd ·人。

取船航速20km/h，续航力3000km. 则这部分重量：

W1=14×（65+50）+14×（3000/20/24）×（3.5+75）=8.48 t 4.2.3 燃油、滑油及炉水重量

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燃油重量

?3W?gPt?k?10o1 F

滑油重量

WL??WF ε

取0.05

炉水重量

由于为小型船舶，可不计炉水重量 这部分重量为：

W2=WF+WL=1.15*0.202*477*2*3000/20*1.1*(1+0.05)/1000= 38.39t 4.2.4 备品、供应品重量 W3=

ε

LW

ε

取0.5%

W3=0.005×1349.44=6.75 t 4.2.5 载重量的合计

DW=Wc+W1+W2+W3=2400+8.48+38.39+6.75=2453.62 t 4.2.6 排水量裕度

?W?4%LW?53.98 t 4.2 船体总重量

W?LW?DW??W?3857.04 t 5. 根据重力与浮力平衡确定吃水和方形系数 由2.5可知 初取 Cb=0.76

根据 W???LppBdCb 得 d=3.69 m 由于航区航道限制，实取 吃水d=3.5 m 故相应 Cb=0.80 6. 主要性能的校核

6.1 主尺度规范要求

由上述所定尺度校核：

Lpp/D=84.8/5.3=16 B/D=16.2/5.3=3.06 均满足规范要求

6.2 快速性估算

6.2.1 海军系数法

由海军系数法预估设计船达到预定航速(20km/h)所需主机功率

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?3V3?O3VO? PPO223????V?P?PO???????V??=477 kw

?O??O? 快速性与母型船相当,满足快速性要求。 6.2.2 统计回归公式

V=2.42Lpp0.17273 B-0.22589 d-0.06644 CB-0.41631(p/0.736)0.205 N-0.01033 计算得：V=20.1 km/h 满足快速性要求

6.3 初稳性估算

初稳性公式如下：

B2 GM?KB?BM?KG??1d??2??3Dd

233系数 ?1,?2,?3均可由母型船资料换算所得.

按型船资料，计算应满足以下规范要求：

《船舶与海上设施法定检验规范》（内河）

1.初稳性高度应不小于0.3m

2.集装箱船应核算下列基本装载情况的稳性： 满载出港，满载到港，压载出港，压载到港

3.计算集装箱船的稳性时，每只集装箱重心高度应取在集装箱高度的一半处。

6.4 横摇周期估算

我国法规的完整稳性规则(非国际航行船舶)中，横摇周期按下列估算：

T??0.58fB2?4KG2

GM07. 主尺度的最终确定

由以上计算和校验可的最终主尺度如下：

总长： 89 m 设计水线长：86.9 m 垂线间长：84.8m 型宽： 16.2 m 设计吃水：3.5 m 型深： 5.3 m

方型系数：0.80 设计航速: 20 km/h

主机功率: 477kw*2

第三部分 型线设计

主要内容：

1.横剖面面积曲线的绘制

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2.绘制横剖线图

3.绘制中横剖面曲线及梁拱、平板龙骨 4.绘制首尾轮廓线和甲板边线 5.绘制设计水线以上线型 6.绘制水线图和纵剖线图

1. 横剖面面积曲线的绘制 1.1 菱形系数Cp的选择

由于本船Fr=0.19<0.2,为低速船。由于设计船方形系数CB=0.8较大，所以棱形系数CP更多考虑阻力的要求。对于低速船，CP应该尽量取小,但考虑到Cm不宜太大，否则前肩曲度大，从而会产生凸肩。 当前的大型运输船舶的Cm常取为0.985-0.995，Cm的选取一般取决于Cb，

查《设计手册》P202一般民用船Cm对Cb的关系曲线，得Cb取0.80时，Cm为0.984；

查《船舶设计原理》P143 查图得CP=0.80 CM=0.99 初取 CP=0.813 CM=0.984 1.2 浮心纵向位置Xb的选择

心纵向坐标反映排水量在前后体的分布情况，Xb对剩余阻力影响较大，

在低Fr时，尾部应保持适当削瘦，以免粘压阻力增加，但首部可以较肥，因为兴波阻力在低俗时占总阻力的比例很小，故Cb大的低速船，Xb多在舯前，但也应考虑Xb对推进性能的影响查《船舶设计原理》P144，得浮心的最佳位置：距船中向前0.8%-3.2%Lpp

考虑双桨，最佳浮心位置比相同速度（Fn）的单桨船最佳浮心位置约后 移1%Lpp左右。

1.3 横剖面面积曲线参数的选定 1.3.1 平行中体的长度和位置

查《船舶设计原理》P145，查图得

平行中体长度LP/Lwl=0.25～0.4换算成LP/Lpp=0.26～0.41， 最终LP/Lpp=0.26～0.34

平行中体长度中点距首垂线的距离：X/Lwl=0.42～0.48， 换算成X/Lpp=0.43～0.49

1.3.2 进流段与去流段长度的选择 适宜进流段长度

2L(E)?6.3FN?0.14?5(CP?0.7)2 =0.30

LPP最短的去流段长度

(LRLPP)?4.08CMBd=0.36

Lpp 1.3.3 最大横剖面位置

由于设计船Fr<0.3，最大剖面位置位于船中位置。 1.4 横剖面面积曲线的改造生成

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根据母型船，结合设计船，用“1-Cp”法，仅修改Cp，过程如下： 采用梯形法，对母型船面积曲线近似积分，得

母型船 CPF?0.808 ,CPA?0.795

采用经验公式，估算

设计船

CPF?0.973CP?(XB?0.89)/43 得

CPA?1.027CP?(XB?0.89)/43 CPF= 0.826 ,CPA=0.800

?x?1?x 修改量

1?C??CPFPF (前半体)

改造后的设计船横剖面面积曲线如下图：

横剖面面积曲线改造修改后，母型船和设计船参数比较：

参数 Cp Cm Xb/Lpp Lp/Lpp X/Lpp 母型船 0.805 0.984 0.253% 0.30 0.50 设计船 0.813 0.984 1.25% 0.34 0.48 其中，Cp：棱形系数，Cm：中横剖面系数，

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Xb/Lpp：浮心纵向位置， Lp/Lpp：平行中体长度，

X/Lpp：平行中体长度中点距首垂线的距离

2. 绘制横剖线图

在横剖面面积曲线图上，量出各站处新船与母型船横剖面面积百分数相同的距离?x，然后在母型船的水线图上距对应站?x处量取各水线半宽y，再乘上B/Bo（型宽改造的比例值），即可得到新船各站半宽型值。然后根据型值，绘制出横剖面图。

横剖线的改造绘制过程：

3. 绘制中横剖面曲线及梁拱、平板龙骨

对

CM较大的船，取消舭深高可增大舭部半径（太小的话易产生舭涡）且可简

化施工工艺；

当舭深高为0时，

???Bd(1?CM)?R?????2(1?)??4???

12?=1.45m；如下图：

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3.2 梁拱

C?(2%?2.5%)×B；这里取B/50,即0.324 m;

3.3 平板龙骨

按《钢质内河船舶入级与建造规范》：

平板龙骨的宽度应不小于0.1B，且应不小于0.75m，

这里取 1.62m;

4. 绘制首尾轮廓线和甲板边线 4.1 首尾轮廓线

首尾轮廓线一般应由母型船的形状按相同规律修改而得，否则与水线端点

不易配合。尾框尺寸涉及桨和舵的布置，可按新船要求参照母型船形状自行设计，但应注意尾框的修改会使水线尾端点距中值改变，因此必须对尾部水线做适当修改。修改后首尾轮廓线如下图：

4.2 甲板边线

4.2.1舷弧的选择

舷弧是指首尾垂线处甲板边线高度减去型深后的值，分为首尾舷弧

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（SF和SA），小型船舶耐波性差，首部容易上浪，取较大的舷弧以利减少甲板上浪，所以小型船舶首舷弧取得一般比较大，标准舷弧规定：

SF?50(L/3?10)=1913 mm 首舷弧：

SA?25(L/3?10)尾舷弧： =957 mm；

此外，法规对最小船首高度有hf以下要求：

L1.36当L<250m时， =3623.668 mm， hfmin?56L(1?)500CB?0.68这里取3.7m；

法规同时规定，如果是用设置上层建筑来达到，则上层建筑至少延伸到 首垂线后0.07L处。

4.2.2 最小干舷计算

根据相应规范计算最小干舷，计算如下表 4.2.3 舷弧和最小干舷的校核

实际干弦F=D-d=5.3-3.5=1.8>Fmin=1.38，说明干舷满足要求；

船首高度求；

hf=F+首楼高度=5.3-3.5+3.4=5.2>3.7,满足上述对

hfmin的要

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5. 绘制设计水线以上线型 设计水线以上的型线，由于甲板边线需满足新船的型深和舷弧要求，通常情况下不会与母型船的甲板边线高度经吃水比例修正后相同，因此需要另行绘制。绘制时可参照母型船改造所得的横剖线形状，应用自由绘制的方法进行。绘制时应满足总布置对甲板边线宽度的要求。同时注意横剖线上部的外飘程度。

6. 绘制水线图和纵剖线图

在绘制好的横剖面图上，重新划分水线，根据投影关系，绘出新的水线图和纵剖面图，最后进行三向光顺。

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第四部分 三维建模

主要内容：

1.根据型值建三维模型 2.三维光顺与成型 3.静水力计算

1. 根据型值建三维模型

提取横剖线图中的各站点以及船中纵剖面选取的各散点制成txt文件导入Freeship可得三维的船体模型

初始导入： 纵剖面图

横剖面图：

透视图：

2. 三维光顺与成型

根据Freeship中的光顺检测功能，调整各个部分的光顺性，并适当添加控制

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点，行程密集的控制网格。根据导入后成型的图，主要调整船首部以及尾封板的位置，具体调整后如同：

整体

首部

尾部

3. 静水力计算

设计船长 : 89.000 [m] 总长 : 88.890 [m] 设计船宽 : 16.200 [m] 总宽 : 16.317 [m] 设计吃水 : 3.500 [m] 中横剖面位置 : 44.500 [m] 水密度 : 1.000 [t/m3]

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附体系数 : 1.0000 体积属性:

排水体积 : 3868.2 [m3] 排水量 : 3868.2 [tonnes] 水下部分总长 : 88.890 [m] 水下部分总宽 : 16.317 [m] 方形系数 : 0.7634 菱形系数 : 0.7999 垂向菱形系数 : 0.8673

浸湿表面面积 : 1733.1 [m2] 浮心纵向位置 : 42.834 [m] 浮心纵向位置 : -2.061 [%] 浮心垂向位置 : 1.863 [m] 中横剖面属性:

中横剖面面积 : 54.575 [m2] 中横剖面系数 : 0.9556 水线面属性:

水线长 : 87.348 [m] 水线宽 : 16.204 [m] 水线面面积 : 1276.6 [m2] 水线面系数 : 0.8802 水线面浮力中心 : 39.211 [m] 进水角 : -77.451 [degr.] 横惯性矩 : 25433 [m4] 纵向惯性矩 : 685587 [m4] 初稳性:

横稳心高 : 8.500 [m] 稳心纵向高度 : 180.54 [m] 侧面:

侧面积 : 270.30 [m2] 风压纵向作用点 : 46.002 [m] 风压中心垂向位置 : 1.835 [m]

以下图层属性由船体两侧计算而得！:

| 图层 | 面积 | 厚度 | 重量 | COG X |

COG Z |

| | [m2] | | [tonnes] | [m] | [m]

[m] |

|-------------------------|--------|-----------|----------|---------|---------

COG Y | | 17

|---------|

| 船体列板 1 | 37.800 | 0.000 | 0.000 | -1.085 | 0.000 |

3.619 |

| 船体列板 2 | 37.849 | 0.000 | 0.000 | 1.064 | 0.000 |

3.502 |

| 船体列板 3 | 39.568 | 0.000 | 0.000 | 3.186 | 0.000 |

3.213 |

| 船体列板 4

2.518 |

| 船体列板 5

1.981 |

| 船体列板 6

1.621 |

| 船体列板 7

1.361 |

| 船体列板 8

1.260 |

| 船体列板 9

1.215 |

| 船体列板 10

1.190 |

| 船体列板 11

1.186 |

| 船体列板 12

1.186 |

| 船体列板 13

1.186 |

| 船体列板 14

0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 5.330 | 7.418 | 10.609 | 14.853 | 19.091 | 23.329 | 27.562 | 31.800 | 36.040 | 40.280 | 44.520 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |

0.000 |

0.000 |

0.000 |

18

| 46.942 | | 49.105 | | 97.244 | | 99.667 | | 102.89 | | 105.82 | | 107.49 | | 107.80 | | 107.80 | | 107.80 | | 107.80 | 1.186 |

| 船体列板 15 | 107.80 | 0.000 | 0.000 | 48.760 | 0.000 |

1.186 |

| 船体列板 16 | 107.80 | 0.000 | 0.000 | 53.000 | 0.000 |

1.186 |

| 船体列板 17 | 107.80 | 0.000 | 0.000 | 57.240 | 0.000 |

1.186 |

| 船体列板 18

1.192 |

| 船体列板 19

1.223 |

| 船体列板 20

1.313 |

| 船体列板 21

1.437 |

| 船体列板 22

2.156 |

| 船体列板 23

2.965 |

| 船体列板 24

3.510 |

| 船体列板 25

4.094 |

| 船体列板 26

4.437 |

| 船体列板 27

4.616 |

| 关闭船体

| 107.53 | | 106.08 | | 101.56 | | 48.050 | | 51.556 | | 56.509 | | 55.402 | | 50.219 | | 44.426 | | 30.048 | | 1410.3 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 61.478 | 65.711 | 69.935 | 73.130 | 75.289 | 77.367 | 79.484 | 81.608 | 83.730 | 85.271 | 40.029 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 19

5.602 |

|-------------------------|--------|-----------|----------|---------|---------

|---------|

总计 3540.7 0.000 0.000 0.000

0.000

NOTE 1: 水线（和其水平线）低于船体最低点！ (Z= -0.064)

NOTE 2: 所有计算得到的系数都是由水线下船体的实际尺寸而得.

结果分析：

1因该三维软件的自身的局限性，其计算起点与0站位置不在一起，且计算长度用的是尾封板至球鼻首最前端的距离，而非设计中的垂线间长，故使得Cb较设计状态小；

2预估LW?DW=3857.04t和三维计算结果3868.2 [tonnes]相差较小，适当时可以减载，且能满足满载均箱12t的设计要求.

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/43ap.html