脚手架方案

孝昌县建筑工程集团有限公司

民安家园小区11#、12#楼工程

民安家园11#、12#楼工程外脚手架施工方案

孝昌县建筑工程集团有限公司 民安家园11#、12#楼项目部

二零一二年九月

审 批 表

文 件 名： 民安家园11#、12#楼工程外脚手架施工方案

编制日期： 二一一二年九月 主 编： 批 准： 编制及审批单位： 孝昌县建筑工程集团有限公司 （盖章）

施工组织设计/方案报审表

表号：监A—02

工程名称：民安家园11#、12#楼工程 编号： 致 宜昌平湖建设工程监理公司 ： 现报上 民安家园11#、12#楼工程外脚手架施工方案，请予以审查批准。 附件： 外脚手架施工方案 1 份 项目负责人： 承包单位（章） 日期： 审查意见： 审查结论： 同意 修改后报 重新编制 监理工程师： 日期： 审批意见： 审查结论： 同意 修改后报 重新编制 总监理工程师： 监理单位（章） 日期：

民安家园11#、12#楼工程外脚手架施工方案

1. 工程概况

本工程为宜昌市民安家园11#、12#楼工程，位于宜昌市旭光村。建设单位是宜昌市房屋拆迁安臵公司。地勘单位是宜昌市磐石注册岩土工程师事务所有限公司。设计单位是宜昌三峡建筑设计研究院有限公司。其中11#、12#楼建筑面积均为10982.18M，层数为11层，建筑高度为33.3M，11#楼±0.000相当于高程79.80m，12#楼±0.000相当于高程79.80m。本工程结构型式为框架剪力墙结构，二类高层建筑。脚手架施工是保障安全施工的重要环节，脚手架施工必须做到安全、可靠、稳定，为此特编制此施工方案。 2. 编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚下手架安全技术规程》 JGJ130—2001 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80—91 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59—99 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205—2001 《建筑结构荷载设计规范》 GB50009—2001 《钢结构设计规范》 GB50017—2003 宜昌市建委下发的有关文件及国家相关的规范标准 设计图纸中的基本风压和雪压 3. 施工准备

3.1人员准备：根据现场工程量和施工进度，专门成立10人架子工

2

班组，必须经体检合格，持证上岗。

3.2材料准备：钢管扣件进场后先做试验，合格后刷漆方可使用。具体材料计划见下表

名 称 规 格 单位 钢 管 φ48×3.5 T 扣 件 直角.对接.旋转 个 工字钢 16工字钢 米 钢丝绳 6×19 米 安全网 3×6 张 数量 400 82460 2700 2128 338 名 称 规 格 单位 钢 筋 φ16 T 加固钢筋 Φ18 T 花篮螺丝 φ16 个 竹 跳 板 0.25×3×0.05m 块 密 目 网 1.8×6.0m 块 数量 3.8 1．2 600 3500 1852 3.3技术准备：根据现场实际情况，拟采用落地式脚手架，首先进行平面布点,使得平面布臵合理，并进行脚手架结构计算。 4．脚手架构造 4.1 立杆

本工程立杆除顶层顶步采取搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连结。立杆上对接扣件应交错布臵，两根相邻立杆的接头不应设臵在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向的错开距离应大于50cm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。若需搭接时，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件至杆端距离不应小于10cm。 4.2 大横杆

步距取1.8m。大横杆宜设臵在立杆内侧，其长度不应小于3跨，大横杆应采用对接扣件连接。大横杆的对接接头应交错布臵，两根相邻的接头不应设臵在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻的接头在水平方向错开的距离不应小于50cm，各接头中心距最近主节点的距

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.32+0.10×0.98×1.32 =0.189 kN.m；

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.32-0.117×0.98×1.32 =-0.223 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.189×106,0.223×106)/5080=43.898 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 43.898 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：

其中：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；

最大挠度计算值为：

V= 0.677×0.143×13004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×13004/(100×2.06×105×121900) = 0.899 mm；

大横杆的最大挠度 0.899 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1300/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.3 = 0.05 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.3/(2+1)=0.137 kN； 活荷载标准值：Q=2×1.05×1.3/(2+1) =0.910 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.136)+1.4 ×0.91 = 1.498 kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.498×1.05/3 = 0.524 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.531 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.531×106/5080=104.438 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =104.438 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.136+0.91 = 1.096 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900) = 1.794 mm；

Vpmax = 1096.42×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+1.794 = 1.818 mm；

小横杆的最大挠度为 1.818 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=16.808 kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=16.808 kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K -- 钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取16.808kN，α=0.82，K=8，得到：

经计算，钢丝绳最小直径必须大于19mm才能满足要求！

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=16.808kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1680.81×4/3.142×125) 1/2 =14mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.021 kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[20.73×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.514 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.021kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；

h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 20.73/(3.142×20×1.43)=0.231mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN

螺栓的轴向拉力N=0.021kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.402kN；

b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；

fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；

经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=8.40 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/p2lf.html