污水处理厂课程设计

排水工程课程设计

班级：环境工程80802班 姓名：许宝萍 学号：080009235 指导老师：季荣平

扬州大学广陵学院

2011年6

目录

第一篇

设计任务及原始资料

第一章 设计任务…………………………………………………………… 3 第二章 设计院原始资料……………………………………………… 4 第三章 设计基础资料………………………………………………… 4

第二篇

设计说明

第一章 城市污水处理厂设计………………………………………………5 第一节 污水厂选址……………………………………………………5 第二节 工艺选择………………………………………………………5 第二章 处理构筑物工艺设计………………………………………………9

第一节 设计流量的确定………………………………………………9 第二节 泵前中格栅设计计算…………………………………………9 第三节 污水提升泵房设计计算………………………………………11 第四节 泵后细格栅设计计算…………………………………………12 第五节 沉沙池设计计算………………………………………………13 第六节 辐流式初沉池设计计算………………………………………15 第七节 曝气池(A/O) …………………………………………………17 第八节 竖流式二沉池…………………………………………………20 第九节 接触池…………………………………………………………23 第十节 污泥浓缩池……………………………………………………24 第十一节 贮泥池…………………………………………………………26 第三章 污水处理厂的平面布置…………………………………………… 26 第四章 污水厂的高程布置………………………………………………… 27

第一节 各处理构筑物及连接渠管的水头损失计算………………… 27 第二节 污水系统高程计算…………………………………………… 28 第三节 污泥系统高程计算…………………………………………… 28 设计体会………………………………………………………………………… 30 参考文献………………………………………………………………………… 31

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第一篇 设计任务及原始资料

第一章 设计任务

一.设计题目：

污水处理工艺设计 二.设计任务与内容：

1. 污水处理工艺选择及各工艺单元的设计，包括工艺流程的确定,各单体构筑物的工艺设计。

2.污泥处理方法选择及污泥处理构筑物的工艺设计计算。包括工艺流程的确定，单体构筑物的工艺设计；

3．污水泵站的工艺设计。可以是终点泵站，也可以是中途提升泵站。包括选泵、泵站工艺设计计算和泵站工艺图的绘制；

4. 污水处理厂的平面布置。包括污水处理厂处理构筑物和辅助建筑物的平面布置图及工艺平面图绘制；

5．污水处理厂竖向布置及高程计算。 三.基本要求

1.污水处理厂设计要求

（1）根据水体自净能力以及要求的处理水质并结合当地的具体条件，如水资源情况、水体污染情况等来确定污水处理程度与处理工艺流程。无特殊要求时，污水级处理后其水质应达到国家污水综合排放一级标准，即SS≤20mg/l，OD5≤20mg/l。

（2）污水泵站工艺要求要确定水泵机组的台数、水泵型号、泵站的结构形式以及集水池的容积，并应进行泵站水泵机组管道水力计算和电器设备等布置的设计，泵站的建筑与结构设计可参照标准图大致来确定。

（3）根据原始资料、当地具体情况以及污水性质与成分，选择适合的污泥处理工艺方法，进行各单位构筑物的设计计算。

（4）污水处理厂平面布置要紧凑合理，节省占地面积，同时应保证运行管理方便。 （5）在确定污水处理工艺流程时，同时选择适宜的各处理单体构筑物的类型。对所有构筑物都进行设计计算，包括确定各有关设计参数、负荷、尺寸与所需的材料与规格等。

（6）对需要绘制工艺施工图的构筑物还要进行更详细的施工图所必须的设计与计算，包括各部位构件的形式、构成与具体尺寸等。

（7）对污水与污泥处理系统要作出较准确的水力计算与高程计算。 2.图纸的具体要求

（1）污水处理厂总平面布置图，2号1张。 （2）污水处理厂高程布置图，2号1张。 3.设计计算说明书的具体要求

毕业设计计算说明书要结构严谨、层次分明、语言流畅、书写工整、简图合理、计算正确，符合学科、专业的有关要求。

第二章 设计原始资料

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1.设计规模：

该城市污水处理厂设计规模为3.1万㎡/d。 2.进水水质：

BOD5=150 mg/L COD=300 mg/L SS=200 mg/L TN=50 mg/L NH3-N=35 mg/L TP= 5 mg/L 3.出水水质：

出水水质达到《城市污水厂污水排放标准》（

GB18918-2002）中的一级A标准，即：

BOD5<10 mg/L COD<50 mg/L SS<10 mg/L TN< 15 mg/L NH3-N< 5 mg/L TP<0.5 mg/L

第三章 设计基础资料

1.地理位置及自然条件

YZ市位于江苏省中西部，全是东西宽30Km，南北长39Km，土地面积903k㎡,市区位于长江北岸。

YZ市属于热带沿江气候区，四季变化分明，最热月7、8两个月，最冷月为1月，年平均降雨量1028.5㎜，日最大降雨量275.6㎜。最大积雪厚度500㎜，最大净土厚度80㎜。 主导风向：夏季：东南风，冬季：西北风。 历年平均风速：3.18m/s;最大风速：15.8m/s 2.标高

采用相对标高，以污水处理厂自然地面为±0.00m 污水进水管中心标高：-3.80m 3.收纳水体

原水经污水处理厂处理达标后，排放至长江。 长江最高水位为地面以下2.00m。(即：-2.00m)

第二篇 设计说明

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第一章 城市污水处理厂设计

第一节 污水厂选址

拟建污水厂位于该市经济开发区。面积为1.0~1.5㎡/吨水。未经处理的城市污水任意排放，不仅会对水体产生严重污染，而且直接影响城市发展发展和生态环境，危及国计民生。所以在设计污水处理厂时，选择厂址是一个重要环节。厂址对周围环境、基建投资及运行管理都有很大影响。 选择厂址应遵循如下原则：

1.为保证环境卫生的要求，厂址应与规划居住区或公共建筑群保持一定的卫生防护距离，一般不小于300米。

2.厂址应设在城市集中供水水源的下游不小于500米的地方。 3.厂址应尽可能设在城市和工厂夏季主导风向的下方。

4.要充分利用地形，把厂址设在地形有适当坡度的城市下游地区，以满足污水处理构筑物之间水头损失的要求，使污水和污泥有自流的可能，以节约动力。

5.厂址如果靠近水体，应考虑汛期不受洪水的威胁。 6.厂址应设在地质条件较好、地下水位较低的地区。

7.厂址的选择要考虑远期发展的可能性，有扩建的余地。

第二节 工艺选择

目前常用的城市污水处理技术

根据《城市污水处理及污染防治技术政策》，日处理能力在10~20万立方米的污水处理设施，可选用常规活性污泥法、氧化沟法、SBR法和AB法等成熟工艺[2]。本市污水处理厂方案，既要考虑有效去除BOD5又要适当去除N和P，故可选择三种典型的工艺流程，有三种可供选择的工艺：（1）间歇式活性污泥法（SBR工艺）；（2）氧化沟工艺；（3）好氧—缺氧（A/O）脱氮工艺[2]。

各种工艺都有其独特的方面，一般根据具体情况而定。主要特点如下：

SBR工艺

SBR是序批间歇式活性污泥法的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥水处理技术，又称序批式活性污泥法。SBR的运行工况以间歇操作为特征。五个工序都在一个设有曝气或搅拌装置的反应器中依次进行，所以省去了传统活性污泥法中的沉淀池和污泥回流设施。在处理过程中，周而复始地循环这种操作周期，以实现污水处理的目的[3]。

优点如下：

① 工艺流程简单，运转灵活，基建费用低； ② 处理效果好，出水可靠； ③ 具有较好的脱氮除磷效果； ④ 污泥沉降性能良好；

⑤ 对水质水量变化的适应性强。

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缺点如下： ① 反应器容积率低； ② 水头损失大；

③ 不连续的出水，要求后续构筑物容积较大，有足够的接受能力； ④ 峰值需要量高； ⑤ 设备利用率低；

⑥ 管理人员技术素质要求较高。 氧化沟工艺

氧化沟又称循环混合式活性污泥法。一般采用延时曝气，同时具有去除BOD5和脱氮的功能，它采用机械曝气，一般不设初沉池和污泥消化池。

氧化沟处理污水的原理如下：氧化沟中的污水直接与回流污泥一起进入氧化沟系统。在充分掺氧的条件下，微生物得到足够的溶解氧来去除BOD；同时，氨也被氧化成硝酸盐和亚硝酸盐，此时，混合液处于有氧状态。在曝气机下游，水流由曝气区的湍流状态变成之后的平流状态，水流维持在最小流速，保证活性污泥处于悬浮状态。微生物的氧化过程消耗了水中溶解氧，知道DO值降为零，混合液呈缺氧状态。经过缺氧区的反硝化作用，混合液进入有氧区，完成一次循环。该系统中，BOD降解是一个连续过程，硝化作用和反硝化作用发生在一个池子内。由于结构的限制，这种氧化沟虽然可以有效去除BOD，但脱氮除磷的能力有限[5]。

氧化沟的主要优点如下：

① 氧化沟的液态在整体上是完全混合的，而局部又具有推流特性，使得在污水中能形成良好的混合液生物絮凝体，提高二沉池的污泥沉降速度及澄清效果，另外，其独特的水流性能对除磷脱氮也是极其重要的。

② 处理效果稳定，出水质好，并可实现脱氮。 ③ 污泥厂量少，污泥性质稳定。

④ 能承受水量，水质冲击负荷，对高浓度工业废水有很大的稀释能力 氧化沟的缺点如下：

① 单纯的氧化沟工艺的除磷效率很低，需要增设厌氧段才能达到一定的除磷效率。

② 虽然污泥产量少，耐冲击负荷，但是这是建立在该工艺很低的污泥负荷上的，且要求处理构筑物内水深要浅，而这又决定了在处理相同水质，水量污水的情况下，该工艺是最占土地的，也即增加了基建费用。

A/O工艺

AO工艺法也叫厌氧好氧工艺法，A(Anacrobic)是厌氧段，用与脱氮除磷；O(Oxic)是好氧段，用于除水中的有机物[4]。 优点：

① 流程简单，勿需外加碳源与后曝气池，以原污水为碳源，建设和运行费用较低； ② 反硝化在前，硝化在后，设内循环，以原污水中的有机底物作为碳源，效果好， 反硝化反应充分；

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③ 曝气池在后，使反硝化残留物得以进一步去除，提高了处理水水质；

④ A段搅拌，只起使污泥悬浮，而避免DO的增加。O段的前段采用强曝气，后段减 ，少气量，使内循环液的DO含量降低，以保证A段的缺氧状态[4]。 缺点：

① 由于没有独立的污泥回流系统，从而不能培养出具有独特功能的污泥，难降解物质的降解率较低；

② 若要提高脱氮效率，必须加大内循环比，因而加大运行费用。从外，内循环液来自曝气池，含有一定的DO，使A段难以保持理想的缺氧状态，影响反硝化效果，脱氮率很难达到90％。

③ 影响因素：水力停留时间 （硝化＞6h ，反硝化＜2h ）循环比MLSS（＞3000mg/L）污泥龄（ ＞30d ）N/MLSS负荷率（ ＜0.03 ）进水总氮浓度（ ＜30mg/L）。 2.4 方案对比

表1-3 生物处理方法的特点和适用条件

工艺类型

氧化沟 ①污水在氧化沟内合效果好；

SBR法 ①处理流程

A/O法 ①低成本，高

的停留时间长，污水的混短，控制灵活； 效能，能有效去除

技术比较

②系统处理有机物；

②能迅速准确地检测污水处理厂进出水质的变化；

可不单独设二沉池，

经济比较 使用范围 稳定性

考虑该设计是中型污水处理厂，A/O工艺比较普遍，稳定，且出水水质要求不是很

投资省，运行

能耗低，运营

使氧化沟二沉池合建，节费用低，比传统活费用较低，规模越省了二沉池合污泥回流性污泥法基建费大优势越明显 系统

中小流量的生活污水和工业废水

一般

用低30%

中小型处理厂居多

一般

大中型污水处理厂

稳定

②污泥的BOD负荷构筑物少，紧凑，低，对水质的变动有较强节省占地； 的适应性；

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高，本设计选择A/O工艺。

采用设计流程 污泥回流

中提细沉初A 二消污水 格升格砂沉O沉毒 栅 泵栅 池 池 池池 接排放 房 触池

外运

浓缩池

第二章 处理构筑物工艺设计

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第一节 设计流量的确定

1. 平均日流量

平均日流量为Q=3.5Qa＝12.5万m3/d

2. 最大日流量

污水日变化系数取K日＝Kz1.3??1.08 ，而Qd＝K日?Qa ，则有： Kh1.23 最大日流量Q 3.5=3.78K?Q1.08?12.513.5万m万/md /dQ＝K?Q1.08?＝12.5＝13.5d＝a＝da＝日日3. 最大日最大时流量（设计最大流量） 时变化系数取K时＝1.2 ，而Qh＝K时?Qd，则有： 24QdQd13.513.533?＝1.2?＝0.675万m/h/h QhK＝K?＝1.2?＝0.675万m最大日最大时流量 Qh＝3.78/24=0.189时时24242424第二节 泵前中格栅设计计算

中格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来

去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。

1.格栅的设计要求

（1）水泵处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：

1) 人工清除 25～40mm 2) 机械清除 16～25mm 3) 最大间隙 40mm

（2）过栅流速一般采用0.6～1.0m/s.

（3）格栅倾角一般用450～750。机械格栅倾角一般为600～700. （4）格栅前渠道内的水流速度一般采用0.4～0.9m/s.

（5）栅渣量与地区的特点、格栅间隙的大小、污水量以及下水道系统的类型等因素有关。在无当地运行资料时，可采用：

1）格栅间隙16～25mm适用于0.10～0.05m3 栅渣/103m3污水；

2）格栅间隙30～50mm适用于0.03～0.01m3 栅渣/103m3污水. （6）通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m。

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栅条工作平台进水αα1α图1 中格栅计算草图

2. 格栅尺寸计算 设计参数确定：

设计流量Q1=0.263m3/s（设计2组格栅），以最高日最高时流量计算； 栅前流速：v1=0.7m/s， 过栅流速：v2=0.9m/s； 渣条宽度：s=0.01m， 格栅间隙：e=0.02m； 栅前部分长度：0.5m， 格栅倾角：α=60°； 单位栅渣量：w31=0.05m栅渣/103m3污水。 设计中的各参数均按照规范规定的数值来取的。

（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式2Q11?B1v2计算得:

栅前槽宽B2Q11?v= √230.263/0.7 =0.87m，则栅前水深h?B12?1.640.87/2=0.43m2?0.82m 1（2）栅条间隙数： n?Q1sin??0.938?sin60?ehv? 31.6(75.7取n=32)

20.02?0.64?0.9（3）栅槽有效宽度：B0=s（n-1）+en=0.013（32-1）+0.02332=0.95m

考虑0.4m隔墙：B=2B0+0.4=2.3m （4）进水渠道渐宽部分长度：

进水渠宽：B??Qmaxv?0.263/0.71.870.643?4.170.43=0.87mm 1h0.7?LB?B?1?4.94?4.172tan??(2.3-0.87)/0.73=1.95m ?1.06m12tan20?（其中α1为进水渠展开角，取α1=20?）

（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度

L1.062?L12?1.95/2=0.982?0.53m m （6）过栅水头损失（h1）

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设栅条断面为锐边矩形截面，取k=3，则通过格栅的水头损失：

h1?kh0?k?v222gsin??3?2.42?(0.010.02)?430.922?9.81sin60??0.103m

其中： ???(s/e)4/3

h0：水头损失；

k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；

ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42。 （7）栅后槽总高度（H）

本设计取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.61+0.3=0.91m

H=h+h1+h2=0.43+0.103+0.3=0.8m （8）栅槽总长度

L=L1+L2+0.5+1.0+（0.64+0.30）/tanα

=1.95+0.98+0.5+1.0+(0.61+0.30)/tan60° =3.08m=3.0m

（9）每日栅渣量

在格栅间隙在20mm的情况下，每日栅渣量为：

QmaxQ??1???86400?86400Q1.875??11.875??864000.05?0.05?864001.875?86400?0.05?86400333333386400/1. 331000=0.87W?W?W1??0.263?30.05?＝6.23＝6.23(m(/md)/＝?d0.26.23)?m0.2(m/md//dd)?0.2m/d

KZ?K10001.301.30?1000?10001.30?1000Z?1000KZ?1000所以宜采用机械清渣。

第三节 污水提升泵房设计计算

1. 提升泵房设计说明

本设计采用传统活性污泥法工艺系统，污水处理系统简单，只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过初沉池、曝气池、二沉池及，最后由出水管道排入涪江。

设计流量：Q=1890m3/h?525L/s 1）泵房进水角度不大于45度。

2）相邻两机组突出部分得间距，以及机组突出部分与墙壁的间距，应保证水泵轴或电动机转子再检修时能够拆卸，并不得小于0.8。如电动机容量大于55KW时，则不得小于1.0m，作为主要通道宽度不得小于1.2m。

3）泵站采用矩形平面钢筋混凝土结构半地下式，尺寸为15 m312m，高12m，地下埋深7m。

4）水泵为自灌式。 2. 泵房设计计算

各构筑物的水面标高和池底埋深计算见第五章的高程计算。

污水提升前水位43m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位53.96m（即细格栅前水面标高）。

所以，提升净扬程Z=53.96-43=10.96m 水泵水头损失取2m，安全水头取2 m 从而需水泵扬程H=15m

再根据设计流量0.525m3/s，属于小流量低扬程的情形，考虑选用选用5台350QW1200-18-90型潜污泵（流量1200m3/h，扬程18m，转速990r/min，功率90kw），

333maxmax?????maxQ0.47m/ss??25202520m//???0.47??0.47mmhhm/s?3/2520m/h四用一备，流量：Q??Q 0.525/4=0.13468

QQ1.875Q1.8751.875444444 11

集水池容积： 考虑不小于一台泵5min的流量：W?取有效水深h=1.3m，则集水池面积为: A?Wh?Q?60?5?2520602?5?210m

32101.3?161.5m

泵房采用圆形平面钢筋混凝土结构,尺寸为15 m312m,泵房为半地下式 地下埋深7m，水泵为自灌式。

第四节 泵后细格栅设计计算

1.细格栅设计说明

污水由进水泵房提升至细格栅沉砂池，细格栅用于进一步去除污水中较小的颗粒悬浮、漂浮物。细格栅的设计和中格栅相似。 2.设计参数确定：

已知参数：Q’=35000m3/d，Kp=1.3，Qmax=947m3/h=0.263 m3/s。栅条净间隙为3-10mm，

0

取e=10mm，格栅安装倾角60 过栅流速一般为0.6-1.0m/s ,取V=0.9m/s,栅条断面为矩形，选用平面A型格栅,栅条宽度S=0.01m，其渐宽部分展开角度为200

设计流量Q=1.875m3/s=1875L/s

栅前流速v1=0.7m/s， 过栅流速v2=0.9m/s； 栅条宽度s=0.01m， 格栅间隙e=10mm； 栅前部分长度0.5m， 格栅倾角α=60°； 单位栅渣量ω1=0.10m3栅渣/103m3污水。 计算草图如图2 3. 设计计算

污水由两根污水总管引入厂区，故细格栅设计两组，每组的设计流量为：Q=131.5 L/s=0.132m3/s。

（1） 确定格栅前水深，根据最优水力断面公式Q1?2Q1v12?0.9380.7B1B1v122计算得栅前槽宽

B1??0.73m，则栅前水深h??1.64m1.64?0.73/2=0.37m?0.82m 22（2）栅条间隙数n?Q1sin?ehv20.938?sin60??0.13230.93/0.01?30.4330.9=31.7(取n=32) 0.01?0.64?0.9（3）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（32-1）+0.01332=0.63m （4）进水渠道渐宽部分长度L1?3.03?1.64?0.73-0.63/0.7=1.43m?1.91m 2tan?12tan20?B?B1（其中α1为进水渠展开角，取α1=20?）

（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2?（6）过栅水头损失（h1）

因栅条边为矩形截面，取k=3，则

L1?1.43/2=0.72m?0.95m 221.91v20.0130.92h1?kh0?k?sin??3?2.42?()?sin60??0.26m

2g0.012?9.814 12

其中：???(s/e)4/3

h0：计算水头损失

k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3

ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H）

取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.64+0.3=0.94m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.64+0.26+0.3=1.20m （8）格栅总长度

L=L1+L2+0.5+1.0+ H1/tanα

=1.43+0.72+0.5+1.0+（0.43+0.30）/tan60° =2.53m

（9）每日栅渣量

/d>0.2m/d ??Qa?1?3.5*10*0.1=3.512.5?10?0.1?m12.5 所以宜采用机械格栅清渣。

第五节 沉砂池设计计算

1. 沉砂池的选型：

沉砂池主要用于去除污水中粒径大于0.2mm，密度2.65t/m3的砂粒，以保护管道、阀门等设施免受磨损和阻塞。沉砂池有平流式、竖流式、曝气式和旋流式四种形式。由于旋流式沉砂池有占地小，能耗低，土建费用低的优点；竖流式沉砂池污水由中心管进入池后自下而上流动，无机物颗粒借重力沉于池底，处理效果一般较差；区旗沉砂池则是在池的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流方向垂直的横向恒速环流。砂粒之间产生摩擦作用，可使沙粒上悬浮性有机物得以有效分离，且不使细小悬浮物沉淀，便于沉砂和有机物的分别处理和处置。平流式沉砂池具有构造简单、处理效果 好的优点。本设计采用平流式沉砂池。 2 设计资料

1）沉砂池表面负荷200m3/(m2h),水力停留时间40s；

2）进水渠道直段长度为渠道宽度的7倍，并不小于4.5 米，以创造平稳的进水条件； 3）进水渠道流速，在最大流量的40%-80%的情况下为0.6-0.9m/s，在最小流量时大于0.15m/s；但最大流量时不大于1.2m/s； 4）出水渠道与进水渠道的夹角大于270 度，以最大限度的延长水流在沉砂池中的停留时间，达到有效除砂的目的。两种渠道均设在沉砂池的上部 以防止扰动砂子。

5）出水渠道宽度为进水渠道的两倍。出水渠道的直线段要相当于出水渠道的宽度。 6）沉砂池前应设格栅。沉砂池下游设堰板，以便保持沉砂池内需要的水位。 计算草图如下页图4所示： 2.1 设计参数确定

设计流量：Qmax=526L/s（设计2组池子，每组分为2格，每组设计流 量为Q=263/s=0.263m3/L） 设计流速：v=0.25m/s 水力停留时间：t=40s 2.2 池体设计计算

3

3

13

闸阀H1DN200进水B1BL1L2aL2L3L图4 平流式沉砂池计算草图（1）沉砂池长度：L=vt=0.25340=10m （2）水流断面面积：

0.263/0.3=0.88㎡(取1㎡) A?Q/v?0.936/0.30?3.13m

出水

（3）沉砂池总宽度：

设计n=4格，每格宽取b=2m>0.6m，每组池总宽B=2b=4.0m （4）有效水深：

h2=A/B=1/4=0.25m （介于0.25～1m之间）

（5）贮泥区所需容积：设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2天，则每个沉砂斗容积

TX?2?312.5?10Q?p2?312.5?1033V???0.94m V1???0.94m3.51300003233/83100000=0.26155558?108?108?108?10QpTX4（每格沉砂池设两个沉砂斗，四格共有八个沉砂斗）

其中城市污水沉砂量：X=3m3/105m3. （6）沉砂斗各部分尺寸及容积：

设计斗底宽a1=0.50m，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高hd=1.0m，则沉砂斗上口宽：

a?2hdtan60?hd32h3hdh2h1?a1?2?1.0tan60?2?0.50?1.65m

沉砂斗容积：

V?(a?aa1?a1)?1.03(1.65?1.65?0.50?0.50)

22 = 1.27m3 （大于V1=0.56m3，符合要求） （7）沉砂池高度：

采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度：

L2?L?2a2?1?0?221.65?3.35m

则沉泥区高度为

h3=hd+0.06L2 =1.0+0.0633.35=1.20m

池总高度H ：设超高h1=0.3m，

H=h1+h2+h3=0.3+0.63+1.20=2.13m

14

（8）进水渐宽部分长度:

L1?B?B12?tan20??3?1.272?tan20??2.38m

（9）出水渐窄部分长度:

L3=L1=2.38m

（10）校核最小流量时的流速：

?min?Qminn1Amin

最小流量一般采用即为0.75Qa，则

?min?Qminn1Amin3?min?30.35/0.5?0.99m?0.75?0.99m1.88=0.27/s??0.15m//ss?0.15m/s，符合要求.

0.75Q?1.250.75?1.2511n1Amin?1.88?1.8822(11) 进水渠道

格栅的出水通过DN1200mm的管道送入沉砂池的进水渠道，然后向两 侧配水进入进水渠道,污水在渠道内的流速为: v1?0.9360.43=0.76m/s ?0.263/0.8?31.25m/sB1?H11.5?0.5Q式中： B1——进水渠道宽度（m），本设计取0.8m； H1——进水渠道水深（m），本设计取0.43m。 (12) 出水管道

出水采用薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保证沉砂池内水位标高恒定，堰上水头为：

H?(Q1mb2g)?(230.9362?0.4?1.5?2?9.8)?0.31m

23式中： m——流量系数，一般采用0.4-0.5；本设计取0.4； （13） 排砂管道

本设计采用沉砂池底部管道排砂，排砂管道管径DN=200mm。

第六节 辐流式初沉池设计计算

辐流式初沉池拟采用中心进水，沿中心管四周花墙出水，污水由池中心向池四周辐射流动，流速由大变小，水中悬浮物流动中在重力作用下沉降至沉淀池底部，然后用刮泥机将污泥推至污泥斗排走，澄清水从池周溢流入出水渠。辐流沉淀池由进水装置、中心管、穿孔花墙、沉淀区、出水装置、污泥斗及排泥装置组成。

本设计选择两组辐流式沉淀池，每组设计流量为0.14m3/s，从沉砂池流出来的污水进入集配水井，经过集配水井分配流量后流入辐流沉淀池。

计算草图如图5： 1. 沉淀部分水面面积

表面负荷一般采用1.5-3.0m3/(m2?h)，本设计取q?=2.0m3/(m2?h)，沉淀池座数n=2。

F?Q?3600nq?1.87?36002?0.52633600/2?841.53m2=473.4㎡

4?2 15

Rh1h2r1r2α5i=0.0h3h4h5图5 辐流式沉淀池计算草图

2. 池子直径 D =

4F

=24.56m（D取25m） π

3. 沉淀部分有效水深

设沉淀时间t = 2h ,有效水深： h2 =qt =232=4m 4. 沉淀部分有效容积

QH67503

?2?3375m Q = t =1890/1=1890

n45. 污泥部分所需的容积

设进水悬浮物浓度C0为0.24kg/m3，出水悬浮物浓度C1以进水的50%计，初沉池污泥含水率p0=97%，污泥容重取r=1000kg/m3，取贮泥时间T=4h，污泥部分所需的容积：

V=

0 - C1)T36750Q(C?(0.24?0.12)?1004?100γ（0）1000?100- p(100?97)3?108m =30.24

则每个沉淀池污泥所需的容积为15.12m3

6. 污泥斗容积

设污泥斗上部半径r1＝2m，污泥斗下部半径r2=1m，倾角取α=60°，则污泥斗高度：

h5 = （r2- r1）tgα=（2-1）3tg60°=1.73m 污泥斗容积：

V1 =

πh53.1431.73

（r12+r2r1+r22）= 3（22+231 +12）=12.68m3 33

7. 污泥斗以上圆锥体部分污泥容积

池底坡度采用0.05-0.10，本设计径向坡度i=0.05，则圆锥体的高度为：

h4 = （R- r1）i=（13-2）30.05 = 0.55m

圆锥体部分污泥容积：

V2 =

πh43.14?0.55223?(13?13?2?2)?114.56m （R2+Rr1+r12）=

33污泥总体积：

V= V1+ V2 =12.68+114.56 =127.24 m3＞16.2m3 ，满足要求。

8. 沉淀池总高度

设沉淀池超高h1=0.3m，缓冲层高h3 =0.5m，沉淀池总高度： H = h1+h2 +h3+h4 +h5＝0.3+4+0.5+0.55+1.73＝7.08 m 9. 沉淀池池边高度

16

H‘= h1+h2 + h3 = 0.3+4+0.5 = 4.8 m 10. 径深比

D/ h2 = 26/4 = 6.5 (符合要求) 11. 进水集配水井

辐流沉淀池分为二组，在沉淀池进水端设集配水井，污水在集配水井中部的配水井平均分配，然后流进每组沉淀池。 配水井中心管径： D2?4Q4?1.87??1.84m ?v2??0.7式中： v2— 配水井内中心管上升流速（m/s），一般采用v2?0.6m/s；取0.7m/s

配水井直径：

D3?4Qmax4?1.872?D2??1.842?3.37m ?v3??0.3式中：v3— 配水井内污水流速（m/s）,一般采用v3=0.2-0.4m/s；取0.3m/s.

12. 进水管及配水花墙

沉淀池分为四组，每组沉淀池采用池中心进水，通过配水花墙和稳流罩向池四周流动。进水管道采用钢管，管径DN=600mm，进水管道顶部设穿孔花墙处的管径为800mm。

沉淀池中心管配水采用穿孔花墙配水，穿孔花墙位于沉淀池中心管上部，布置6个穿孔花墙，过孔流速：

v4?Q?0.28??0.26m/s B?h?n?0.3?0.6?6式中： B?— 孔洞的宽度（m）； h?— 孔洞的高度（m）； n?—孔洞个数(个)。

v4— 穿孔花墙过孔流速（m/s），一般采用0.2-0.4m/s；

13. 集水槽堰负荷校核

设集水槽双面出水，则集水槽出水堰的堰负荷为：

Qh67503

?0.0028 [m/(m2s)] q0 = =

2nπD3600?2?4?3.14?26 = 2.8[L/(m2S)]< 2.9 [L/(m2S)] 符合要求 14．出水渠道

出水槽设在沉淀池四周，双侧收集三角堰出水，距离沉淀池内壁0.4m，出水槽宽0.5m，深0.6m，有效水深0.5m，水平速度0.8m/s，出水槽将三角堰出水汇集送入出水管道，出水管道采用钢管，管径DN600mm 14. 排泥管

沉淀池采用重力排泥，排泥管管径DN200，排泥管伸入污泥斗底部，排泥静压头采用1.0m，连续将污泥排出池外贮泥池内。

第七节 曝气池（A/O）

7.1 设计参数

(1)BOD污泥负荷：

Ns?0.13kgBOD5/?kgMLSS?d?

(2)污泥指数：SVI?150 (3)回流污泥浓度：

17

106Xr??rr?1?SVI ?

kg/d? Xr—回流污泥泥浓度?

r—与停留时间、池身、污泥浓度有关的系数，取r?1 106Xr??1?6600mg/L150

(4)污泥回流比：R?100%

(5)曝气池内混合液污泥浓度：

R1X??Xr??6600?3300mg/L1?R1?1 7.2A/O池主要尺寸计算

超高0.5m，经初沉池处理后，BOD5按降低25%考虑。初沉池去除BOD5为20%,

则进入生物池的BOD5约在250?0.8?200mg/l

(1)有效容积：

V?

QL035000?（1?0.2）?2503??1631m7NSX0.13?3300

3Q — 污水设计流量?m/d?

L0—进入生物池污水中BOD5浓度?mg/L? Ns—BOD污泥负荷kgBOD5/?kgMLSS?d?

kg/m?X—污泥浓度?

3(2)有效水深： H1?4.5m

(3)曝气池总面积：

A?V16317??3626m2H14.5

(4)分两组，每组面积： A3626A1???1813m222

(5)设3廊道式曝气池，廊道宽b=5m，则每组曝气池长度：

L1?A1?1813/15?12.09m3b

(6)污水停留时间：

18

t?V16317??18.7h Q833

核算 2?BH?54.5?1; LB?69.065?13.81?10，符合设计要求

(7)采用A:O?1:5，则A段停留时间为t1?2h，O段停留时间为t2?10h。 7.3 剩余污泥量

W?aQ平Lr?bVXV?0.5Q平Sr

W—剩余污泥量?kg/d?

a—污泥产率系数?kg/kgBOD5?

b—污泥自身氧化速率

?d?1?，一般为0.05

Lr—生物反应池去除BOD5浓度?kg/m3?

Qm3平—平均时污水流量?/d?

Xv?kg/m3—挥发性悬浮固体浓度

?

S?kg/m3r—反应器去除的SS浓度?

50%—不可降解和惰性悬浮物量?NVSS?占总悬浮物量TSS的百分数

f—系数，取0.7

W?Px?Ps 剩余活性污泥量

Px?Xw?aQ平Lr?bVXv?0.6?35000??0.2?0.03??0.05?16317?3.3?0.7?1685.39kg/d

Ps?W3?SrQ平?50%??0.075?0.03??35000?0.5?787.5kg/d

W?1685.39?787.5?2472.89kg/d

湿污泥体积：

污泥含水率P?99.2%，则

QWs?1000(1?P)?2472.891000(1?0.992)?309.11m3/d

污泥龄：

19

?c?

VXv16317?fX16317?0.7?3.3???22.36d?10dXw1685.391685.39

A/O池进水

A/O池采用配水渠，来水由初沉池直接进入 A/O池配水渠，配水渠尺寸为：

B?L?H?1.8?80?2.25?324m3，其中槽宽B取1.8m。H?1.25?B?2.25m，L与池体同宽取80m。为避免异重流影响，采用潜孔入水，过孔流速控制在0.2m/s~0.4m/s之间，本设计取0.4m/s。则单个池子配水孔面积为：

F?Q1.74??2.18m2nv2?0.4

设计孔口尺寸为：2m?1.09m，查给排水手册1第671页表得，水流径口的 局部阻力系数??1.0，则水头损失：

v20.42h????1??0.008m2g2?9.81 A/O池出水

3出水采用出水井，尺寸B?L?H?4?20?4.05?324m。

出水口面积：

Q1.74F???4.35m2v0.4

设计孔口尺寸为：3m?1.45m，查给排水手册1第671页表得，水流径口的局部阻力系数??1.0，则水头损失：

v20.42h????0.5??0.004m2g2?9.81

第八节 竖流式二沉池

构造

选用竖流式较合适，其排泥简单，管理方便，占地面积小。

竖流式沉淀池，按池体功能的不同把沉淀池分为进水区、沉淀区、出水区、缓冲区和污泥区等五部分。废水由中心管上部进入，从管下部溢出，经反射板的阻拦向四周分布，然后在由下而上在池内垂直上升，上升流速不变。澄清水油池周边集水堰溢出。污泥贮存在池底泥斗内，由排泥管排出。示意图如下：

20

1——进水管 4——污泥管 5——挡板 6——集水槽 7——出水管 图3-3 竖流式二沉池俯视图

21

1）中心管面积f

每座沉淀池承受的最大水量qmax=Qmax/n=0.26/4=0.065 m3/s f=qmax/v0=0.05 m3/s/0.030=1.6m2 其中Qmax——最大设计流量，m3/s

vo——中心管内流速，不大于30mm/s,取30mm/s n——沉淀池个数，采用4座 2）中心管直径do

do=（4f/?）1/2=(431.6/3.14)1/2=1.43m,取为1.5m 校核中心管流速

f=?do2/4=3.1431.52/4=1.77m2 vo= qmax/f‘0.05/1.77≈0.03m/s=30mm/s, 满足要求。

3）中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度h3

h3?qma/v1x?d1=0.05/(0.01533.1431.35)=0.28m 在0.25～0.5m之间

其中v1——污水由中心管喇叭口语反射板之间的缝隙流出的速度，设你

v1=0.015m/s

d1/——喇叭口直径，取1.35m 4）沉淀部分有效断面积F 表面负荷设q为2m3/m2h F=qmax/kzv=0.05/（1.630.06）=52m2

v——污水在沉淀池中的流速，v=q31000/3600=0.6mm/s 5)沉淀池直径D

D=[4(F+f)/?]1/2=[43(52+1.6)/3.14]1/2=8.26m,取D=9m 沉淀部分有效水深h’ 停留时间t为1.5h，则

h2=vt=0.000631.533600=3.24m，采用4m D/h=9/4=2.5﹤3，满足要求。

6）校核集水槽出水堰负荷：集水槽每米出水负荷为 qmax/πD=50/3.1438=1.99L/(s2m)<2.9L/(s2m) 符合要求 7） 沉淀部分所需总容积：

污泥含水率P0=99.5% 进水悬浮物浓度c1=43.9 c2=12 T=2 V= qmax（C1–C2）T3864003100/ KZ2r（100- P0） =89.72m3

每个池子所需污泥容积为 89.72/4=22.43m3 8）圆截锥部分容积V

贮泥斗倾角取45°，h5=（R-r）tg55°=(3-0.2)=4.0m

22

v1=?h5(R2?Rr?r2) =3.1432.83(2.82+2.830.2+0.22)/3=24.7m3>10.6 m3 其中 R——圆截锥上部半径 r——圆截锥下部半径 h5——圆截锥部分的高度 9）沉淀池总高度H

设超高h1和缓冲层h4各为0.3m，则

H?h1?h2?h3?h4?h5=0.3+3+0.28+0.3+4.0=7.88m 进出口形式

沉淀池的进口布置应做到在进水断面上水流均匀分布，为避免已形成絮体的破碎，本设计采取穿孔墙布置。

沉淀池出口布置要求在池宽方向均匀集水，并尽量滗取上层澄清水，减小下层沉淀水的卷起，采用指形槽出水。

排泥方式

选择多斗重力排泥，其排泥浓度高、排泥均匀无干扰且排泥管不易堵塞。由于从二沉池中排出的污泥含水率达99.6﹪，性质与水相近，故排泥管采用300mm.

第九节 接触池

采用平流消毒接触池，消毒接触池设1座，3廊道 名称 公式 符号说明 Q----单池污水设计流量，m3/h

V?Qt 消毒接触池容积

t----消毒接触时间，一般采用30min

Vh2----消毒池有效水深，m 消毒接触池表面积 F?h2 FL'?消毒接触池池长 B----消毒池宽度，m

B h1----消毒池超高，m H?h1?h2 消毒接触池池高 消毒接触池容积 35000V??0.5?729m3

24消毒接触池表面积 设消毒池有效水深4.0m

F?V729??182.3m2 h24消毒接触池池长 设每格池宽1.5m

F182.3??121.5m B1.5则每个廊道长 L? 23

L'121.5??40.5m取41m 33校核长宽比 L'121.5??81?10 符合要求 B1.5消毒接触池池高

取消毒池超高0.5m

H?h1?h2?0.5?4?4.5m 加氯量的确定

?33完全人工二级处理后的污水，加氯量为5~10mg/L，取为8mg/L，即8?10kg/m

?3W?8.0?10?416.66?24?79.99kg/d?3.33kg/h 投氯量为

第十节 污泥浓缩池

采用两座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池

进泥清液

当为初次沉淀污泥时，其含水率一般为95%～97%，污泥固体负荷宜采用80～当为活性污泥时，其含水率一般为99.2%～99.6%,当为活性污泥时，污泥固体负荷

排泥120kg/(m2·d),浓缩后的污泥含水率可达到90%～92%； 宜采用20～30 kg/m2·d，浓缩后的污泥含水率可以达到97%；

当为初次沉淀污泥及新鲜活性污泥时，其进泥的含水率，污泥固体负荷及浓缩后的污泥含水率，可按两种污泥的比例进行计算；

浓缩时间不宜小于12h，但不要超过24h；

浓缩池的有效水深一般宜为4米，最低不小于3m； 当采用定期排泥时，两次排泥间隔一般可采用8小时； 污泥浓缩池一般均散发臭气，必要时应考虑防臭或脱臭措施； 设计参数

入流污泥浓度为8kg/m3，含水率99.2%，浓缩污泥固体负荷q?30kg/m3?d 设计浓缩后含水率P2?97%

24

污泥浓缩时间12h 设计计算 每座浓缩池的面积

33kg/mq?30kg/m?d 入流污泥浓度为8，含水率99.2%，浓缩污泥固体负荷

A?PxC963.078?8??256.82m2q30 4A4?256.82?18.08m3.14 取19m

浓缩池直径

D???水力负荷

Px?963.078m3/d?40.13m3/h

Px40.13??0.07m3/m2/h2A2???9.5? 有效水深

??????h1??T?0.07?12?0.84m 排泥量

浓缩后排除含水率P2?97%的污泥

Qs'?Px?1?P963.078??1?0.992?1???256.82m3/d?10.7m3/h1?P21?0.97

120设计污泥层（存泥区）厚度为1.25m，池底坡度为i?D1?0.2m，下底直径D2?1.0m

，

池底坡降

?DD??192?1h5???1??i??????0.425m?22??22?20

污泥斗深度

?DD?h6??1?2??tan50?0.6m2??2 浓缩池深度

缓冲层高度h2?1.0，存泥区高度h3?1.25m，池体超高h4?0.5m

H?h1?h2?h3?h4?h5?0.84?1?1.25?0.5?0.425?4.015m

25

第十一节 贮泥池

3剩余污泥量963.078m/d，含水率97% 3初沉污泥量450m/d，含水率95%

污泥总量

963.078??1?0.97??450??1?0.95?Q??642m31?0.92

容积：设计贮泥周期1d，则贮泥池容积

V?Qt?642?1?642m3

尺寸：取池深h?3m，则贮泥池面积

V642??214mH3

设计圆形贮泥池1座，直径12m S?

第三章 污水处理厂的平面布置

总平面布置原则

该污水处理厂为四川绵阳市污水处理厂新建工程，主要处理构筑物有：机械除渣格栅井、污水提升泵房、平流沉砂池、辐流初次沉淀池、鼓风曝气池与二次沉淀池、污泥回流泵房、浓缩池、消化池、计量设施等及若干辅助建筑物。

总图平面布置时应遵从以下几条原则。

① 处理构筑物与设施的布置应顺应流程、集中紧凑，以便于节约用地和运行管理。 ② 工艺构筑物（或设施）与不同功能的辅助建筑物应按功能的差异，分别相对独立布置，并协调好与环境条件的关系（如地形走势、污水出口方向、风向、周围的重要或敏感建筑物等）。

③ 构（建）之间的间距应满足交通、管道（渠）敷设、施工和运行管理等方面的要求。

④ 管道（线）与渠道的平面布置，应与其高程布置相协调，应顺应污水 处理厂各种介质输送的要求，尽量避免多次提升和迂回曲折，便于节能降耗和运行维护。

⑤ 协调好辅建筑物，道路，绿化与处理构（建）筑物的关系，做到方便生产运行，保证安全畅道，美化厂区环境。 （2）总平面布置结果

污水由南边排水总干管截流进入，经处理后由该排水总干管排入河流。

污水处理厂呈长方形。综合楼、职工宿舍及其他主要辅助建筑位于厂区东北部，占地较大的污水处理构筑物在厂区西部，沿流程自南向北排开，污泥处理系统在污水处理构筑物的西部。厂区主干道宽7米，两侧构（建）筑物间距不小于15米，次干道宽4米，两侧构（建）筑物间距不小于10米

该厂平面布置特点为：流线清楚，布置紧凑。鼓风机房和回流污泥泵房位于曝气池和二次沉淀池一侧，节约了管道与动力费用，便于操作管理。污泥消化系统构筑物靠近四氯化碳制造厂（即在处理厂西侧），使消化气、蒸气

输送管较短。节约了基建投资。办公室。生活住房与处理构筑物、鼓风机房、泵房、消化池等保持一定距离，位于常年主风向的上风向，卫生条件与工作条件均较好。在管线

26

布置上，尽量一管多用，如超越管、处理水出厂管都借道雨水管泄入附近水体，而剩余污泥、污泥水、各构筑物放空管等，又都与厂内污水管合并流人泵房集水井。第二期工程预留地设在一期工程右侧。

第四章 污水厂的高程布置

污水处理厂高程布置的任务是：确定各处理构筑物和泵房等的标高，选定各连接管渠的尺寸并决定其标高。计算决定各部分的水面标高，以使污水能按处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。

第一节 各处理构筑物及连接管渠的水头损失计算

污水处理厂的水流常依靠重力流动，以减少运行费用。为此，必须精确计算其水头损失（初步设计或扩初设计时，精度要求可较低）。水头损失包括：

（1）水流流过各处理构筑物的水头损失，包括从进池到出池的所有水头损失在内；在作初步设计时可按下表估算。

(2)水流流过连接前后两构筑物的管道(包括配水设备)的水头损失，包括沿程与局部水头损失。

(3)水流流过量水设备的水头损失。

表1 构筑物水头损失表

构筑物名称计量堰二沉池曝气池初沉池水头损失0.350.500.400.52名称沉砂池细格栅提升泵房中格栅水头损失0.250.152.000.15

表2 污水管渠水力计算表 名称 出水口至计量堰 计量堰至二沉池 二沉池至集配水井 配水井至曝气池 曝气池至初沉池 初沉池至配水井 配水井至沉砂池 设计流量（L/s) 1875 938 469 469 469 469 938 管段设计参数 管径(mm) 1200 900 600 600 600 600 900 I(‰) V(m/s) 1.00 1.50 1.80 2.70 1.80 1.80 1.60 0.8 0.8 0.9 1.2 0.9 0.9 0.8 管长（m） 3000 40 20 75 25 45 75 沿程 3.00 0.06 0.04 0.20 0.05 0.08 0.12 水头损失 局部 0.176 0.267 0.168 0.306 0.077 0.168 0.308 合计 3.18 0.33 0.20 0.51 0.12 0.25 0.43 27

第二节 污水系统高程计算

污水处理厂设置了终点泵站，水力计算以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，沿污水处理流程向上倒推计算，以使处理后的污水在洪水季节也能自流排出。

由于河流最高水位较低，污水厂出水能够在洪水时自流排出。因此，在污水高程布置上主要考虑土方平衡，设计中以曝气池为基准，确定曝气池水面标高70.00m，由此向两边推算其他构筑物高程。计算结果见下表2

第三节 污泥系统高程计算

1.初沉池排泥系统的管道长度为L=250m,管径选用D=200mm,污 泥在管内呈重力流，流速为v=0.8m/s，水头损失为：

hf?2.49(Lv1.852500.81.85)()?2.49??()?2.6m D1.17CH0.21.7771式中： CH——污泥浓度系数，本设计CH=71。

2. 污泥处理构筑物的水头损失

当污泥以重力流排出池体外时，污泥处理构筑物的水托损失以各构筑物出流水头计算，初沉池，浓缩池，消化池取1.5m，二沉池取1.2m。 1. 污泥高程布置

消化池高度较高，可以满足后续脱水机房的需要，考虑土方平衡，确定一级消化池泥面为地上6.0m，即56.0m。从污水高程可知初沉池液面标高和二沉池液面标高。

表4 连接管道水头损失

管段设计参数名称初沉池至沉砂池浓缩池至贮泥池一级消化池至二级消化池二级消化池至脱水机房

管径(mm)200150150150I(‰)4.004.004.004.00V(m/s)0.850.870.850.95管长（m）250152020沿程1.000.060.080.08水头损失局部0.130.030.130.12合计1.130.090.210.20

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设 计 体 会

通过这次课程设计，我对我们给水排水工程专业的任务及目前的形势有了更深刻的了解。我还掌握了很多关于给水处理方面的知识，巩固了所学的理论知识，把理论知识和实践结合起来，培养了解决实际工程问题的能力。同时也为下学期做毕业设计做好基础.

同时，我发现了自己专业理论基础还不够扎实，观察不仔细，考虑问题不全面等方面的不足，认为还需要通过进一步的学习和锻炼来提高自己。

总之，这次课程设计加深了我对本专业的了解，更加增添了我对本专业的信心。

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参 考 文 献

1. 给排水教研室编.排水工程（二）课程设计任务、指导书。 2. 张自杰，林荣忱，金儒霖编. 排水工程（下册）（第四版）.北京：中国建筑工业出版社，1999

3. 李圭白编. 水质工程学. 北京：中国建筑工业出版社，2004

4. 韩洪军，杜茂安主编.水处理工程设计计算.北京：中国建筑工业出版社，2006 5. 南国英，张志刚主编.给水排水工程工艺设计. 北京：化学工业出版社， 2004 6. 尹士君，李亚峰等编著.水处理构筑物设计与计算.北京：化学工业出版社，2004 7. 张智，张勤等编著. 给水排水工程专业毕业设计指南.北京：中国水利水电出版，1999 8. 化学工业出版社. 水处理工程典型设计实例. 北京：化学工业出版社.

9. 中国市政工程西南设计院编.给水排水设计手册：第1册，北京：中国建筑工业出

版社，1986

10. 中国市政工程西南设计院编.给水排水设计手册：第5册，北京：中国建筑工业出

版社，1986

11. 中国市政工程西南设计院编.给水排水设计手册：第9册，北京：中国建筑工业出

版社，1986 12. 中国市政工程西南设计院编.给水排水设计手册：第11册，北京：中国建筑工业出

版社，1986

13.《给水排水快速设计手册》（第二册，排水工程），中国建筑工业出版社

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