水上栈桥与施工平台施工方案

目 录

一、 工程概况 ......................................................................... 1 二、 施工时间 ......................................................................... 2 三、 钢栈桥及钢平台施工 .................................................. 2 四、 钢栈桥及平台架设 ..................................................... 10 五、 钢栈桥、钢平台验收 ................................................ 12 六、 钢栈桥受力计算 ......................................................... 13 七、 安全保证措施 .............................................................. 26 八、 人员、材料、机械设备投入一览表 .................... 27

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惠澳高速西枝江大桥

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一、工程概况

西枝江大桥长湖岸位于马安镇双寮村，澳头岸位于三栋镇沙澳村外江元组，横跨西枝江，大桥两岸分布有G324国道、惠澳大道及众多乡村简易公路，交通网络发达，交通条件便利。

桥位区为西枝江冲积平原地貌，地形平坦，小河两岸地面高程 12.6～14.8米。西枝江河床开阔平坦，勘察期间河水水位为11.38～11.4米。

该桥为整体式桥梁，全长870米，上部构造为13×30m先简支后连续小箱梁+42+60+42m悬浇连续箱梁+11×30m先简支后连续小箱梁，下部构造采用柱式台配桩基础、柱式墩配桩基础，该桥桩基础全部按钻孔灌注桩设计。本桥主桥平面位于直线段内。 （一）水系

西枝江地处莲花山脉，是东江一级支流，发源于紫金县竹坳，

自上有杨梅水、小沥河、安墩水、楼下水、白花河、梁化河及淡水河等集水面积超过100Km2的直流汇入，于惠州市东新桥下注入东江，全长176Km。

（二）气象、水文条件

惠州市地处低纬度地区，属南亚热带季风气候区，高温、多雨、湿润、具有明显的干、湿季节。据惠阳站雨量统计，多年平均降雨量166.0mm，最大年降雨量2296.3mm（1951年），最小年降雨量696.6mm（1963年）。4～9月是暴雨较为集中的季节，约占全年暴雨

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日数的88.7%，又恰是连续暴雨，常引起山洪暴发，河水泛滥，毁坏房屋和农作物。 （三）地质条件

根据区域地质资料和本次勘察成果，桥位区无断裂构造分布；地表覆盖层为粉质黏土、粉砂、细砂及粗砂等，基岩主要为砂岩、砾岩及其互层，岩层稳定。桥位区地表水、地下水对桥梁基础开挖影响较大；桥位处地下水、地表水对混凝土无腐蚀作用。

二、施工时间

钢栈桥、钢平台计划2010年11月30日开始施工，2011年2月30日完工，共计90天。

三、钢栈桥及钢平台施工

本工程主桥共有28个墩，其中6#～20#共15个墩位于西枝江河堤内，其中11#～17#共7个墩位于水中，其余8个墩在两边的河岸上，惠州岸3个，澳头岸5个。

根据现场施工条件，西枝江河堤内岸上墩拟采用筑岛的方式搭设便道和施工平台，水中墩搭设钢栈桥作为施工便道，搭设钢平台作为施工平台。14#～15#墩之间60m不搭设钢栈桥留作通航水道。

根据桩基础及承台的布置情况，对筑岛、钢栈桥及钢平台分述如下：

（一）、筑岛布设

从两岸河堤用砂石铺一条宽6.5米的便道至河岸边，然后根据

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各墩位的布置情况用砂石筑施工平台与便道相连。具体见《主桥钢栈桥、钢平台总体布置图》

（二）、钢栈桥布设

从西枝江两岸分别布置钢栈桥至14#、15#墩，14#～15#墩之

间60米不设钢栈桥留作通航水道。具体见具体见《主桥钢栈桥、钢平台总体布置图》

钢栈桥采用630×8mm的钢管桩作支承桩。钢管桩的纵向布置中心间距12.0m，桩横向中心间距3.5米。钢管桩顶横向连接采用2I25b工字钢，长度5.0米。在2I25b工字钢顶布设两组贝雷片，贝雷片中心间距3.5米。贝雷片顶纵向均布20b工字钢，间距0.75米。20b工字钢顶横向满铺16#槽钢。具体如图02、03

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图02

图03

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5、测量控制

根据坐标定出桩基的纵横中心线。施工中测量控制应注意下述几点： （1） 打一根桩复核一根，做好测量记录。

（2） 测量人员应对桩的就位，垂直度和打设标高进行监测，确保施

工精度。

（3） 沉桩完成后，测量人员应根据轴线测出桩的平面偏位值，认真

做好记录。栈桥施工总的测量工作归纳为：a、桩位测量；b、贯入度观测。

（4） 贝雷桁架定位测量及复测。 （5） 贝雷架挠度观测。 6、沉桩容许偏差 垂直度：1%

桩位：纵桥向40mm，横桥向50mm。

四、钢栈桥及平台架设

（一）、钢栈桥的架设

1、钢管的打入应在栈桥的同一直线上，钢管桩打入后，由测量人员测出钢管桩顶标高，割去多余的钢管桩，并在钢管桩上割槽，槽的大小应比2I25宽度宽2～3cm。工字钢底与管桩接触处应焊接，同时应采用开槽割除的钢管加工成10cm宽（长度根据需要定）加劲环板把工字钢与钢管焊接定位，每根钢管焊4根四块加劲环板。在钢管桩的槽口上栈桥横向架设5米长2I25工字钢。

2、横梁2I25b工字钢架设好后，在工字钢横梁上纵桥向设两

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组贝雷片，贝雷片横桥向间距3.5m。贝雷片与2I25b工字钢之间采用槽钢[10固定。

3、贝雷片顶顺桥向按0.75米的间距均布I20b。

4、I20工字钢顶横桥向满铺槽钢[16，槽钢[16倒扣在I20工字钢上。

（二）钢平台的架设

1、在钢管桩打好后，应把握好低潮位时间，采用剪刀撑和水平撑加固钢管桩，水平撑和剪刀撑采用[10，交叉点焊接，撑与钢管桩采用钢板连接。与钢管桩焊接之前，应将钢管桩焊接处除锈。而且撑尽量在两条钢管桩的中心线上，以最大限度的达到受力要求。钢管桩开槽与栈桥钢管相同，工字钢需要搭接位置的管桩开槽要能放置一根I45b。其余与栈桥的要求一致。

2、在I45b上铺设I30b，间距为0.75m,铺设工字钢时考虑桩基的施工顺序，可以预留部分钢护筒的位置，其余的在以后施工中再逐渐拆除护筒位置的工字钢。铺设好工字钢后必须马上进行加固。

3、在I30b工字钢上铺设防滑钢板，平台的面板采用6～8mm的钢板，钢板利用船吊安装，钢板边与工字钢要全面焊接，确保焊接强度达到要求。横向和纵向相邻两块钢板之间应间隔3cm，保证满足热胀冷缩的要求，钢板的纵向边 必须与槽钢焊接，在此处需要增加一根槽钢，其余的槽钢布置不能改变。

栈桥和平台搭设完毕后，设置安全护栏，护栏高度为1.2m，立杆的间距为2m，立杆焊接在工字钢上，立杆及扶手均采用φ48×3.5mm钢管，扶手与桥面之间设置两道 φ16圆钢。

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五、钢栈桥、钢平台验收

钢栈桥、钢平台验收从以下几方面考虑： （一）、安全性、稳定性 从下到上开始检查：

1、 检查钢管桩打入记录，看打入深度是否满足要求。每根钢管桩

入土深度需大于3.5米；

2、 检查钢管桩顶横梁工字钢2Ⅰ25b与钢管桩之间的连接钢板焊

接是否牢固，焊脚高度大于6mm，焊缝长度大于10cm； 3、 检查钢管桩顶横梁工字钢2Ⅰ25b与纵梁贝雷梁之间的固定槽

钢[10是否在每个钢管桩墩顶位置都进行了固定，槽钢与槽钢之间，槽钢与横梁工字钢2Ⅰ25b之间所有接触部位是否都进行了满焊，焊缝质量是否满足要求。焊缝要求饱满，焊脚高度大于6mm，不能有焊渣、气空之类的情况。

4、 检查纵梁贝雷梁与纵向均布工字钢Ⅰ20b之间每根是否都进行

了卡扣连接，卡扣连接是否牢固。

5、 检查纵向均布工字钢Ⅰ20b与纵向满铺槽钢[16之间是否进行了

点焊，是否有漏点的情况。

6、 检查钢平台钢管桩打入记录，看打入深度是否满足要求。每根

钢管桩入土深度需大于3.5米；

7、 检查钢管桩顶横梁工字钢Ⅰ45b与钢管桩之间的连接钢板焊接

是否牢固，焊脚高度大于6mm，焊缝长度大于10cm； 8、 检查钢管桩顶横梁工字钢Ⅰ45b与顶部均布工字钢之间Ⅰ30b

的点焊接是否牢固；

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9、 检查各槽钢斜撑与钢管桩之间焊接是否牢固，要求满焊，焊缝

饱满，焊脚高度大于6mm，不能有焊渣、气空之类的情况。 10、 检查贝雷梁斜撑与贝雷梁之间的螺栓连接是否牢固。

11、钢栈桥成桥后，用50T重车在栈桥上来回走两趟，测量观测变形。水平摇摆幅度不能大于左右各2cm；跨中最大饶度必须小于L/400，即1200/400=3cm。 （二） 、使用性

1、 检查栈桥桥面宽度是否能满足过车和堆放材料要求；栈桥桥面

宽度为6米；

2、 钢平台顶面宽度必须大于4米，即钻机宽度2米，每边1米工

作宽度。

六、钢栈桥受力计算

（一）、便桥结构简介

便桥结构见附图，便桥采用钢管桩基础，每排采用2根直径为630mm的钢管组成，钢管桩顶嵌入2Ⅰ25b工字钢作为横梁，横梁上纵桥向布置两组150cm高公路装配式贝雷桁架主梁，每组两片贝雷桁架采用90cm宽花架连接。贝雷桁架上横铺Ⅰ20b工字钢分布梁，分布梁间距为75cm，分布梁顶沿顺桥向铺设[16槽钢桥面板。 （二）、便桥各主要部件的应力计算

便桥受力计算采用50T的重车进行验算，前轴每个取5T，每

个后轴取20T，取后轴进行验算，在便桥横桥向分布如下，取最不利位置：

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q=200Kg/cmq=200Kg/cm

各主要部位受力，从下到上计算如下：

1、贝雷桁架纵梁受力计算

根据下面对横向分布Ⅰ20b工字钢梁的受力计算可以得知，两组贝雷桁架中的外侧贝雷片总有一片承受上拔力，贝雷片的受力极不均匀，取受竖直向下的最大荷载计算，单片贝雷架承受的最大荷载为7040×2=14080Kg(重车有两个后轴)，按简支梁计算，

贝雷架的跨中弯矩最大值Mmax=14.08×12/4=42.24t.m，单片贝雷片容许弯矩为78.8 t.m,所以贝雷桁架纵梁的受力能满足需要。注：贝雷片容许应力取值，取至《桥涵》下册 页

单片贝雷片的抗剪能力为24.5t，通过下面对横向分布I20b工字钢的受力计算知其最大支座反力为8645Kg，两个重轴，此时贝雷片相当于在跨中作用8645×2=17290Kg的集中力，显然贝雷片的剪力等于8645Kg，小于该值24.5t，贝雷片抗剪能够满足要求。

2、钢管桩上横梁受力计算

横梁支撑在钢管桩上，其支点距离为350cm，按简支梁计算，其计算简图如下：

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PPPP

先计算P的值：

P=6m贝雷桁架重量及桥面系总重的1/8+后轴总重的1/4 =约2000Kg+10000=12000Kg

采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：

最大弯矩Mmax数值为540000Kg.cm σ

max=

Mmax540000==639.5Kg/cm2=63.95MPa＜f=215Mpa W2x422.2其抗剪能力不需计算，能够满足要求。 3、Ⅰ20b分布梁受力计算 1)、抗弯应力计算

重车采用两个后轴，每个后轴重20t，每侧分布宽度取为50cm，一侧按作用在分布梁跨中时为分布梁跨中的最不利受力。分布线荷载q=10000/50=200Kg/cm。

其计算简图如下：

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q=200Kg/cmq=200Kg/cm

采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：

跨中弯矩最大Mmax=332346.2Kg·cm

分布梁为Ⅰ20b工字钢，其截面抵抗矩W=250.2cm3 所以横梁的最大应力σ

max=

Mmax332346.2==1328.3Kg/cm2 W250.2=132.8Mpa＜f=215Mpa

横梁抗弯应力能满足规范要求。

以上计算均为静载受力时的应力，考虑汽车荷载为动载，查荷载规范知动力系数为1.1，显然，考虑动载作用的最大应力值近似等于上述计算的弯应力乘以1.1，仍然小于规范要求的抗弯强度设计值。215Mpa。

2）、抗剪能力计算

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采用清华大学结构力学求解器求得该梁的剪力图如下：

最大剪力为5807.8Kg，采用《钢结构设计规范》4.1.2式计算工字钢剪应力：

?=

VS，式中: ItwV-----计算截面沿腹板截面作用的剪力

S-----计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩 I-----毛截面惯性矩 tw-----腹板厚度

V=5807.8Kg S= 146.1cm3 I=2502cm4 tw=1.1cm

?=

VS5807.8?146.1==308.3Kg/cm2=30.8MPa＜fv=125Mpa(钢结构Itw2502?1.1设计规范表3.4.1-1查得)，所以Ⅰ20b工字钢抗剪能力满足要求。

3)、支座反力计算

横向分布I20b工字钢的支点约束反力采用清华大学结构力学求解器计算如下：（其中结点编号参照上述计算简图）

反力计算

约束反力值 ( 乘子 = 1)

-----------------------------------------------------------------------------------------------

结点约束反力 合力 支 座 ---------------------------------------- ------------------------------------------

结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩

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-----------------------------------------------------------------------------------------------

2 0.00000000 -2616.88520 0.00000000 2616.88520 -90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 6809.06361 0.00000000 6809.06361 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 9217.49116 0.00000000 9217.49116 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 6590.33041 0.00000000 6590.33041 90.0000000 0.00000000 ----------------------------------------------------------------------------------------------

由上述计算可知，外侧贝雷片处的上拔力较大，为2616.88Kg，需做好横向分布梁与贝雷梁的卡扣连接工作，每根横向分布梁与贝雷梁的外接触点必须进行卡扣连接，每根横向分布梁与贝雷梁连接两处。

4）、挠度计算

采用清华大学结构力学求解器计算的最大挠度为0.05cm，0.05/260=1/5200＜[f]=1/400，挠度计算能满足要求。 4、顶面[16槽钢桥面受力计算 1）、[16槽钢抗弯能力计算

重车采用两个后轴，每个后轴重20t，由于每侧分布宽度为50cm，可以考虑作用在3片[16槽钢上面，在槽钢上的分布宽度(即轮压顺桥向长度)取为20cm，其分布线荷载q=10000/3/20=166.7Kg/cm。

其计算简图如下：

q=166.7Kg/cmq=166.7Kg/cm采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：

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跨中弯矩最大Mmax=35857Kg·cm

[16槽钢开口朝下，由于其对Y轴的界面抵抗矩上下不一样，开口侧的抵抗矩比腹板端要小很多，图中弯矩也是下口的数值大，所以只计算开口侧的应力即可。 其开口侧截面抵抗矩W=17.55cm3 所以横梁的最大应力σ

max=

Mmax35857==2043Kg/cm2 W17.55=204.3Mpa＜f=215Mpa

所以桥面[16槽钢受力能满足要求。

[16槽钢考虑动载作用时的最大应力值近似等于上述计算的弯应力乘以1.1，σ

max=204.3×1.1=224.7，略大于

215，根据《钢结构设

计规范》4.1.1，在主平面内受弯的实腹构件，考虑截面的塑性发展稀系数时，其抗弯强度需满足下式要求：

MxMy+≤f，本题只有绕y轴弯矩作用，查表5.2.1知，对?xWnx?yWny开口侧?y=1.2,所以考虑截面的塑性发展时上面计算的应力值需除以1.2，所以σ

所以考虑截面塑性max=224.7/1.2=187.25MPa＜f=215Mpa，

发展时，桥面[16槽钢受力是能够满足受力要求的。

2）、[16槽钢抗剪能力计算

采用清华大学结构力学求解器求得该梁的剪力图如下：

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最大剪力为3006Kg，采用《钢结构设计规范》4.1.2式计算槽钢剪应力：

?=

VS，V=3006Kg Itw腹板侧对中和轴的面积矩S1= 15.45×1.05=16.22cm3 开口侧对中和轴的面积矩S2= 7.52×2.17=16.3cm3 取S=16.3 cm3 I=83.4cm4 tw=1cm

?=

VS3006?16.3==588Kg/cm2=58.8MPa fv=125Mpa Itw83.4?1所以[16槽钢抗剪能力满足要求。 3）、[16槽钢支座反力计算

[16槽钢的支点约束反力采用清华大学结构力学求解器计算如下：（其中结点编号参照上述计算简图）

结点约束反力 合力

支 座 --------------------------------------- ------------------------------------- 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩 -------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0.00000000 -251.143156 0.00000000 251.143156 -90.0000000 0.00000000 2 0.00000000 1951.98090 0.00000000 1951.98090 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 1723.94940 0.00000000 1723.94940 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 2907.41573 0.00000000 2907.41573 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 331.629611 0.00000000 331.629611 90.0000000 0.00000000 --------------------------------------------------------------------------------------------

由上述计算可知，[16槽钢上拔力只有251Kg，槽钢与I20b工字钢之间只需点焊即满足要求。

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五、桩基施工平台受力计算

（一）、次梁30b工字钢

桩基荷载：冲锤120KN，桩机135KN，按前轴0.7进行计算，桩机主梁间距 2.0m，滚轮间距6.0m。平台取14#、15#墩平台进行计算。其计算简图如下

P=115.5KNP=115.5KN

D=(1.2x135x0.7+1.4x120x0.7)/2=115.5KN 1)、弯矩计算

采用清华大学结构力学求解器求得该梁的弯矩图如下：

跨中弯矩最大Mmax=14437.5KN·cm

分布梁为Ⅰ30b工字钢，其截面抵抗矩W=534.4cm3 所以横梁的最大应力σ

max=

Mmax14437.5==27.0KN/cm2 W534.4=2.7Mpa＜f=215Mpa

横梁抗弯应力能满足规范要求。

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2）、抗剪能力计算

采用清华大学结构力学求解器求得该梁的剪力图如下：

最大剪力为115.5KN，采用《钢结构设计规范》4.1.2式计算工字钢剪应力：

?=

VS，式中: ItwV-----计算截面沿腹板截面作用的剪力

S-----计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩 I-----毛截面惯性矩 tw-----腹板厚度

V=115.5KN S= 312.3cm3 I=7481cm4 tw=1.3cm

?=

VS115.5?312.3==4.14KN/cm2=0.4MPa＜fv=125Mpa(钢结构设Itw7481?1.3计规范表3.4.1-1查得)，所以Ⅰ30b工字钢抗剪能力满足要求。

（二）、平台主梁45b工字钢的计算

q=39.5KN/m

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均布荷载：

q=11.5.5x2/5.85=39.5KN/m 弯矩：

M=ql/8=39.5x5.85/8=168.9KN.m 剪力：

Q=ql/2=39.5x5.85=230KN 弯曲应力：

σmax=M/W=168.9x103/2x1500x10-6=56.3Mpa<[σw]=145Mpa 主梁受弯满足要求。 剪应力：

Тmax=QS/Ib=(230x103x887x106)/(2x33759x10-8x0.012) =25.1Mpa<[T]=85Mpa 变形;

f=5ql4/384EI=(5x39.5x103x5.854)/(2x384x2.1x1011x33759x10-8) =0.01<[f]=l/400=0.0146

（三）、钢管受力计算 1、钢管桩竖向受力计算 P=115.5KN

采用D260振锤，激振力为485KN>115.5KN 2、钢管桩在水流冲击下稳定计算

钢管桩水阻力R1

按文献《公路桥涵设计规范》 P39公式（2.3.10）知：

R1 = K·A·（rv2/2g） (KN)…………………………………①

2

2

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式中： r — 水的容重（KN/m3）,取r = 10(KN/m3) v — 设计流速（m/s） v = δ1·δ2·v。

其中:δ1— 钢护筒入水后，因河床断面缩小而引起

的流速增大系数，应由模拟实验确定，因缺乏此方面资料，取δ1=1.1；

δ2— 钢护筒周边涡流和吸力引起的流速增

大系数，应由模拟实验确定，因缺乏相关资料，取δ2=1.1；

V。— 墩位处水流速度1.0（m/s） A — 钢管桩阻力面积（m2）

A = H·D

H — 套箱底到河床一段的高度，取28m； D — 钢护筒阻水宽度（m），取2m；

g — 重力加速度, g = 9.81（m/s2）

K — 形状系数，按文献[2] P39表2.3.10选取，因钢管

桩为圆形结构物，取K=0.8。则：

R1 = K·H·D· [r(δ1·δ2·v。)2/2g]

= 0.8×13×0.43×[10×(1.1×1.1×1.0)2/(2×

9.81)]

= 5.5（KN）

钢管桩受力受力模式计算：

①、钢管桩入土后，顶端悬臂，钢管桩入土按4.5米考虑，

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土体对钢管桩的合力作用点在距钢管桩底部1/3的位置。即钢管桩入土3.0的位置。故钢管桩悬臂长度按10+3=13米考虑。

按简化力学模型图 1计算 (A端为河床) ；

图 1

均布荷载：

q=R1/L=5.5/13=0.423KN/m 截面惯性矩：

W=0.0982(D4-d4)/D=0.0982（0.434-0.4184）=3.59e-4m3 截面抵抗矩：

I=0.0491(D4-d4)=0.0491（0.434-0.4184）=1.795e-4m4 A端弯矩：

Ma=2ql2/3=2x423x132/3=47658N.M A端应力：

σ=M/W=47658/3.59e-4=1.32e8N/m2 =132Mpa<[σw]=145Mpa 满足要求 悬臂端位移：

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f=ql4/8EI

=423x134/(8x2.1e11x1.795e-4)=2.3mm 即钢管桩顶部位移2.3mm，满足要求。

七、安全保证措施

1、施工前需报航道等有关部门审批，发布施工通告，设立相应通航、助航标志。施工时及完成后要在适当位置设立夜间警示灯，以引导过往船舶通行，确保过往船只的通航和施工安全。根据航道部门要求，在指定位置打设钢管桩防撞墩，以策安全。

2、在进行水上作业平台施工前，由现场质安员向各班组进行详细的安全技术交底，明确作业平台的设计意图，施工方法及施工注意事项，以确保安全施工。

3、按照作业要求正确穿戴个人防护用品，进入施工现场必须戴安全帽，严

禁赤脚或穿高跟鞋、拖鞋进入施工现场。

4、作业人员严格执行操作规程，严格执行统一指挥，统一各种指挥手势、旗号、哨音，不得违章指挥和作业，对违章作业的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。

5、在施工起吊过程中严禁在吊臂及起吊件下站人，作业人员戴安全帽，穿工作鞋，水上作业必须系安全带，吊装范围设置安全警示标志。

6、吊装前检查各吊装机具、绳索符合安全使用要求后再进行，各机具、设备应满载试运行，不得超载运行，严格按操作规程操作。 7、“五不吊”：指挥手势或信号不清不吊，重量、重心不明不吊，超载不吊，视线不明不吊，捆绑不牢或挂钩方法不对不吊。

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8、水上作业人员必须佩戴救生衣。 9、作业人员必须持证上岗。

10、严格遵守建设部《施工现场临时用电安全技术规范》（JTJ46--88）的规定，

施工现场设备实行三相五线制用电，做到施工用电三级保护（执行TN—S保护

和配电箱重复接地保护）。

11、已搭设的钢栈桥必须悬挂警示灯，施工船舶夜间必须挂警示灯。

12、在平台周边应设置不低于1.2m的安全护栏，在护栏外张挂安全网。

13、平台上不准堆放材料和杂物，以减少型钢承受过多的施工荷载。

14、栈桥在使用过程需加强沉降观测及钢构件连接焊缝观测，每周一次。如有破损，需进行补焊处理。

15、钢平台作为桩基础及下部结构施工平台，不允许车辆行走。 16、钢栈桥限速行使，在桥端设置限速标志牌，为5km/h。

八、人员、材料、机械设备投入一览表

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序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 工 种 管理人员 电工 普工 后勤、保卫 仓管 司机 修理工 船上操作工 潜水员 焊工 管桩工 机械操作工 单位 投入数量 人 人 人 人 人 人 人 人 人 人 人 人 3 1 15 2 1 2 2 8 2 8 8 4 备注

水上钢栈桥与钢平台施工工程材料投入一览表

序 号 材料名称 规格 Φ630×8mm 1 钢管 Φ529×8mm Φ429×6mm 单位 T T T 投入数量 79 49.7 92.5 备注 28

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2 贝雷片 150×300cm I20 T T T T T T T 71.3 48.7 35 15 116 18 78 2 工字钢 I45 I30 3 槽钢 [16 [10 1200mm×4500mm×8mm

4 钢板

水上钢栈桥与钢平台施工工程机械设备投入一览表

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 材料名称 发电机 挖掘机 自卸车 电焊机 装载机 交通船 水上运输船 浮吊 规 格 150KW PC120-5 EQ1092F8AD2 BX1-500 ZL40B 300T 25T 单位 台 台 台 台 台 艘 艘 组 投入数量 1 1 3 4 1 1 1 1 备注 29

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9 10

振动锤 振动锤 45KW 60KW 台 台 1 1 30

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