高大模板支撑体系专项方案

目 录

第一章 本专项方案编制依据 ................................................ 1 第二章、 工程概况 ......................................................... 1 第三章、施工岗位责任制 ...................................................... 2 第四章、施工准备工作 ....................................................... 3 第五章、施工方法及工艺要求 .................................................. 4 第六章、质量保证措施 ....................................................... 8 第七章、安全保证措施 ....................................................... 8 第八章、模板支架体系的检查与验收 ............................................ 8 第九章、模板安装的注意事项 .................................................. 9 第十章、高支模监测 ......................................................... 9 第十一章 高支模安全事故应急预案 ........................................... 10 第十二章、5号楼框支梁支撑体系受力验算（2KZL7） ............................ 15 第十三章、9号楼框支梁支撑体系受力验算（KZL15） ............................ 25 第十四章、10号楼首层架空层（三层）梁模板支撑体系受力验算 ................... 34 第十五章、10号楼首层架空层（三层）楼板模板支撑体系受力验算 ................. 44

第一章 本专项方案编制依据

1、 编制本施工组织设计依据有关国家规范、规程及行业标准：

《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）

《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版） 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

《建筑施工手册》（中国建筑工业出版社出版 第三版） 《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)； 《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002) 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 2、 中国建筑第八工程局《建筑工程施工技术标准》

《混凝土结构工程施工技术标准》 ZJQ08-SGJB 204-2005 《施工组织设计编制标准》 ZJQ08-SGJB 001-2005 《施工技术交底编制与管理标准》 ZJQ08-SGJB 002-2005 《建筑施工脚手架安全技术标准》 ZJQ08-SGJB 003-2005 3、 甲方提供的本工程有关设计图纸（后修改） 4、 本企业同类工程施工经验和技术资料

第二章、 工程概况

佛山金茂广场居家办公楼5~11号楼工程位于佛山市顺德区北滘镇广珠公路与林上路交界处，由佛山市金茂房地产开发有限公司投资兴建；设计单位为广东启源建筑工程设计院；监理单位为佛山市立德工程建设监理有限公司；施工单位为中国建筑第八工程局有限公司。

佛山金茂广场居家办公楼5~11号楼工程位于佛山市顺德区北滘镇新城区B05-1号地块，工程总用地面积16721.42m2，总建筑面积83052.87m2，设一层地下室，地下室建筑面积为12576.46㎡，5#、10#、11#层高3.6m，6~9#层高4.2m，首层板厚200mm。5~7号楼为居家办公楼A型，地上18~20层，建筑物高度90.15~98.10m，首层层高5#楼为6.6m，6、7#楼层高4.2m，标准层高4.95m，二层楼板厚180mm,标准层楼板厚100、120、150mm；8~9号楼居家办公楼B型，地上18~20层，建筑物高度90.15~98.10m，首层4.2m，标准层高4.95m，二层板厚180mm，标注层板厚100、120、150mm；10~11号楼为居家办公楼C型，地上16~18层，建筑物高度80.25~90.15m，首层层高6.9m，二层板厚150mm，标准层高4.95m，标注层板厚100、120、150mm。桩基础采用预应力管桩基础,结构设计为框剪结构。

本工程5号楼二层转换层梁截面规格有800*2500mm （2KZL1、2KZL4、2KZL6、2KZL7）、800*1800mm（2KZL2、2KZL3、2KZL5、2KZL8、2KZL12、2KZL14~20）、800*1500mm（2KZL9~11、2KZL13，部分梁内设置16*1300钢板腹板（2KZL7）、10*1400钢板腹板（2KZL2、2KZL12、2KZL17）。10号楼四层梁转换层梁截面规格有900*1800（KZL1）、400*1800（KZL2、KZL4）、1000*2000（KZL3）、700*1800（KZL5）、800*1800（ KZL6）、700*1500（ KZL7~8）、1000*1800（KZL9）、600*1500（ KZL10）、1000*1500（KZL11）。上述梁施工总荷载大于15KN/m。10号楼首层○610~○1410轴交○M10~○Q10轴为架空层,层高11.85米，对应上层梁板（三层）最大梁6KL6截面300*400mm，最大板厚○1010~○1410轴交○M10~○Q10轴150mm。上述两个部位均属于高大模板支撑系统的要求，因此应按高大模板支撑系统进行设计施工。

本高大模板支撑架安全使用期限为自搭设起至模板支撑架拆除止及不超过两个月。

第三章、施工岗位责任制

一、项目部管理人员职责分工

1.项目技术负责人：袁光辉，负责项目部全面技术、质量工作；

2.项目木工工长：对模板工程进行技术交底；对施工过程进行监控；负责模板工程验收。 3.项目专职质检员：蔡春光，对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对建材质量进行检查、监控；

4.项目测量员：邝进钊，负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点，对模板支撑系统进行沉降及水平位移观测；

5.项目专职安全员：吴忠清，对满堂红模板支架的支撑进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行现场检查、监控；

6.高支模施工现场安全负责人：李毅，全面负责施工全过程的安全管理工作，在高支模搭设、拆除和砼浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

二、施工班组人员职责分工

1.模板工班组长：对模板加工、安装向工人交底；对模板加工、安装进行现场指导； 2.质检员：对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；负责模板工程自检； 3.测量员：配合项目部测量员进行墙、柱、门窗洞口放线工作。

4.安全员：对满堂红模板支架的支撑进行监控、检查，落实不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行自检；

第四章、施工准备工作

一、技术准备

项目技术负责人组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习撑握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过图纸会审，对图纸存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。

二、机具准备

名称 锤子 单扳手 圆盘锯 手电钻 手提电锯 活动扳手 钢丝钳 墨斗、粉线带 砂轮切割机 零配件及工具箱 水准仪 水平尺 钢卷尺 工程检测尺 规格 重量0.25、0.5Kg 开口宽：17～19、22～24㎜ MJ-106 M-651A 最在开口宽65㎜ 长150、175㎜ 配套 DZS3-1/AL332 长450、500㎜ 5M/30M 2M 数量 50个 若干 3台 2把 2把 50把 若干 若干 2个 若干 2台 若干 若干 2把 备注 三、材料准备

模板选用胶合板，木方统一采用80*80合格木方，支撑采用扣件式钢管脚手架。

根据所需材料提前考察、选用相关材料厂家。钢管、扣件必需有出厂合格证及检验报告，其材质、机械性能必须符合有关规范和标准的规定。 一）、钢管

钢管必须符合下列规定：

（1）钢管采用规格为Φ48×3.2mm的钢管,应有产品质量合格证，并应有质量检验报告。 （2）钢管表面应平滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。 （3）严禁使用打孔的钢管。 （4）钢管必须涂有防锈漆。 二） 扣件

1．扣件在使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 2．扣件在螺栓拧紧力矩达65N.m时，不得发生破坏。

第五章、施工方法及工艺要求

一、施工方法：

1、模板支撑架工程

根据5号楼二层及10号楼四层转换层大梁的截面，对5号楼二层、9号楼二层及10号楼四层转换层大梁模板支撑采用扣件式钢管脚手架支撑体系， 对10号楼○610~○1410轴交○M10~○Q10轴首层架空层（三层梁板）模板支撑采用扣件式钢管脚手架支撑体系。

立杆设置：5号楼二层、9号楼二层及10号楼四层转换大梁梁底立杆横向设置4排立杆，横向间距为450mm，纵向间距450mm，楼楼板纵横向间距900mm。10号楼○610~○1410轴交○M10~○Q10轴三层梁板立杆纵横向间距均为900mm。立杆垂直度为2米内允许偏差7mm。立杆与水平杆连接须采用十字扣件进行有效连接，严禁使用活动扣件。上下立柱钢管之间应采用对接扣，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。杆件端部伸出扣件之外长度不得小于100mm。扣件螺栓扭紧力矩宜为40~65N.m，并不得小于40N.m。立杆下垫设不小于100mm*100mm，厚18mm的九夹板。

扫地杆的设置：模板支撑架纵横两方向均满设扫地杆，扫地杆距地面不得大于200。 水平杆设置：沿立杆垂直方向每1500mm高度设置一道纵横向水平杆。最上一道水平拉杆与立杆顶端距离不得大于300mm，相邻两水平杆的接头不得在同一跨内。因10号楼○610~○1410轴交○M

10

~○Q10轴三层梁板钢管支撑架只是局部设置，因此支撑体系的水平拉杆均应与周边的模板支撑系

统连结成整体，并在顶部增设一道水平拉杆，以增强支撑系统的稳定性。水平拉杆的端部遇有建筑物（柱或墙）时应与建筑物（柱或墙）顶紧顶牢。

剪刀撑的设置：5号楼二层、9号楼二层及10号楼四层大梁模板支撑架四周应设置连续式垂直剪刀撑，并在支撑架的中部每隔4排立杆设计竖向连续式垂直剪刀撑，在中部垂直竖向剪力撑范围的底部、中部及顶部还要各设置一首水平剪刀撑。剪刀撑的连接采用搭接，搭接长度为大于1000，用三个扣件连接，扣件距钢管端部大于100。剪刀撑与水平的连接采用旋转扣件连接，旋转扣件与主节点的距离不宜大于150。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑与地面倾角宜为45°~ 60°。剪刀撑的斜杆两端与立杆杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。剪刀撑设置如下图所示：

10号楼○610~○1410轴交○M10~○Q10轴三层楼板模板支架，在支撑架外侧四周设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向设一道由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度为2.7×4.5m，并在剪刀撑部位的顶部、中部及扫地杆处设置水平剪刀撑。垂直剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。剪刀撑设置如下图所示：

10号楼三层楼板剪刀撑布置图

抱柱箍设置:为增强支撑架的整改刚度及稳定性，在支撑架贴柱外设置抱柱箍，沿身竖向每一步水平拉杆设置一道，抱拄箍用四跟短钢管呈井字形设置，其中两跟伸入支撑架中与支撑架的

水平拉杆用十字扣件连结紧固。抱柱箍大样如下图所示：

2、模板安装工程：

5号楼二层及10号楼四层转换等大截面梁底模及侧模用18mm厚夹板，立杆顶端部插可调支托，可调支托上架2υ48×3.2钢管作主龙骨，主龙骨面铺80×80枋木，间距250mm，作次龙骨。梁侧模板外设置竖椤，竖楞用80*80木方，竖楞间距300mm，竖楞外用υ14螺栓拉杆双侧锁双钢管水平杆，水平间距600，沿梁竖向共设置四道，侧模还要加设斜撑固定模板。梁板安装时先安装好梁底板,在梁钢筋及钢腹板安装完后才安装梁侧模板。

9号楼二层转换层较大截面梁底模及侧模用18mm厚夹板，立杆顶端部插可调支托，可调支托上架2υ48×3.2钢管作主龙骨，主龙骨面铺100×100枋木，间距250mm，作次龙骨。梁侧模板外设置竖椤，竖楞用80*80木方，竖楞间距300mm，竖楞外用υ14螺栓拉杆双侧锁双钢管水平杆，水平间距600，沿梁竖向共设置四道，侧模还要加设斜撑固定模板。梁板安装时先安装好梁底板,在梁钢筋及钢腹板安装完后才安装梁侧模板。

10号楼○610~○1410轴交○M10~○Q10轴三层梁板模板采用18mm厚夹板，梁底立杆横向设置2排，纵向间距900mm。楼板纵横向间距均为900mm，立杆顶端部插可调支托，可调支托上架80×80木方作主龙骨，主龙骨面铺80×80枋木，间距300mm，作次龙骨。梁侧模板外设置竖椤，竖楞用80*80木方，间距400mm。

3、5号楼二层、9号楼二层及10号楼四层转换大梁钢筋工程

按施工图放出梁节点大样，确定钢筋之相对位置，安装顺序，绑扎顺序。在底模上弹出梁的位置、尺寸，标明梁号、洞口位置。

钢筋绑扎施工程序：梁底钢筋安装（包括梁底钢筋保护层）→放置钢腹板支架（8#槽钢平放）→钢腹板安装就位→放置梁腰筋、面筋→箍筋布置、绑扎。

梁钢筋绑扎施工：梁底板安装完成后开始钢筋安装，先放置梁底钢筋，安装好钢腹板后再安装梁腰筋、面筋及箍筋。绑扎钢筋时设钢筋定位绑扎支架。定位绑扎支架采用υ48钢管搭设，

立杆横向间距按梁宽每边加500cm，纵向间距按梁长设3~5根，间距约1.5m，水平杆两道，分别在底板面上100mm处和2000处设置。钢筋穿排好后，从梁端起每隔1.5m将两排箍筋分别焊成整体，并将梁底面一排主筋与焊好的箍筋点焊成梁骨架，随后再进行绑扎施工。

4、梁内钢腹板工程

梁内钢腹板由专业钢结构公司按设计图加工制作，并按照图纸设计要求在腹板中开孔及柱箍筋位置插槽。2KZL7梁腹板长1600mm，重约2.6KN；2KZL12梁腹板长1950mm，重约2.13KN,安装时用塔吊直接吊运至梁安装位置，再用人工配合调整定位。

5、砼工程

由于5号楼二层、9号楼二层及10号楼四层转换大梁的截面较大，故该层墙柱及梁板砼浇筑分三次次进行，第一次浇注墙柱至梁底200mm部位，第二次浇至楼板下100mm部位；第三次与楼板一同浇筑，砼分三次浇筑，以第一次在梁内部分浇筑难度最大，采用υ30振捧在梁底仔细振捣。

由于梁截面大，为确保施工过程中的安全，大梁的浇筑方向应从大梁中间位置分别向两端同时浇筑，使梁底支撑架均匀受力，防止支撑架向一边推斜。在对梁砼浇筑时应采用分层浇筑法，每层约400mm。砼梁浇筑完毕后12小时内进行水淋养护，并且最后一次与楼面浇筑完成后在梁板面盖湿麻包并养护。

5、大体积砼温控措施

5号楼二层、9号楼二层及10号楼四层转换大梁属大体积砼，要进行测温监控，以避免出现砼内外温差过大，产生温度应力，而对砼不利。

在每条大梁中部设一组测温管，每组测温管由两条长短不一的DN25镀锌管组成，分别长1.35m和0.5m，埋入砼内分别1.05m和0.2m，露出砼面0.3m。测温管一端用薄钢板密封，另一端用封口胶封口，插入梁中与梁筋焊牢。

梁砼浇完12小时后，进行砼测温工作，每天测四次（早、中、晚、夜），掌握砼温度内外温差不超过25℃，若有异常，迅即采取措施，加盖麻包，面盖纺织布，照射钨碘灯等方法，提高外部温度，防止产生裂缝。

二、安全施工工艺要求

1、楼面模板安装完后，先浇柱砼，在柱砼达到一定强度后，将梁板支撑体系与柱进行有效连接（用钢管将柱箍住，再用钢管将钢箍与支撑体系连接），如水平杆对应柱截面位置时，则将水平杆一端紧紧顶牢在柱身上。以增强支撑体系的整体稳定性和抗倾覆能力。

2、 为了减轻梁自重对支撑体系的压力，将首层大梁砼分为三次浇筑，第一次浇至小次梁底以下200mm的位置（浇筑高度最高1700mm），第二次浇筑与第一次浇筑的时间间隔大于3天，浇筑高度至板底100mm。第三次与板一同浇筑，第三次浇筑在第二次浇筑砼的初凝前进行，（注：偏安全考虑，仍按梁砼一次性浇筑进行支撑体系验算）

第六章、质量保证措施

1、严格按国家现行的施工验收规范及公司有关质量管理规章制度进行施工。

2、所有的进场材料、成品、半成品必须有出厂合格证，钢筋应抽样检验取得合格报告单之

后才能使用；钢筋接头必须抽样检验达到合格标准之后才能进行验收；砼采用预拌砼，砼的拌制应严格按设计配合比计量配料，严禁随意调整设计配合比，拌制的砼应经常性的进行坍落度检测，以确保砼的拌制质量。

3、由于梁截面尺寸大、配筋密集、砼浇筑作业难度大，宜选用低坍落度低流动性的砼进行浇筑，将砼坍落度控制在12~16cm之间，以满足砼低坍落、低水化热、早强、低收缩的要求，保证砼工程质量。

4、梁钢筋绑扎严格按平面放线位置排放钢筋，焊钢腹板骨架时用线锤复核梁顶位置之后再进行施工，防止钢腹板整体偏位。

5、梁上部主筋较密，为保证砼浇筑质量，在钢筋密集区采用小振动捧振捣，必要时可松开一条梁面主筋与箍箍的绑扎扣，待梁面筋底下的砼浇完成后才绑扎好已解开的钢筋。

第七章、安全保证措施

1、搭设的模板顶架以及周边操作平台、钢筋绑扎支架必须经过安全质量检查验收之后方可使用，并作定期的安全检查，确保使用安全。

2、夜间施工应设置足够照明灯，不得有阴暗死角，以防施工作业人员与脚手架或其它物体碰撞和坠落。

3 应在支撑体系长向的两端搭设工作梯，在支撑体系内部梁模板底往下2米的高度纵横搭设人行通道（用钢板网铺设密铺）与工作梯相连，通道宽度900mm，人行通道间距不大于8m，通道两侧按要求搭设安全防护。

4、安全防护：在临空的周边必须搭设双排外脚手架进行防护。 5、严禁上下同一垂直面上交叉作业。

6、高支模施工属于高空作业须按要求佩带安全带。

7、在砼浇筑过程中，项目技术负责人、项目经理必须在现场监控砼浇筑施工全过程。 8 、砼浇筑时，指定两名专职安全员观察模板及其支撑体系的变形情况，发现异常情况应立即向项目经理汇报，立即暂停施工，待排除险情并经项目经理检查同意后方可复工。 9、混凝土施工时安排木工观察支撑体系是否有异常情况出现，出现问题及时处理

10、砼浇筑过程，在砼浇筑范围设警戒线，派专人看护，严禁无关人员进入转换层模板支撑体系下方。

第八章、模板支架体系的检查与验收

1、检查承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求； 2、底座是否松动，立杆是否悬空，外侧立杆是否被冲撞过； 3、立杆立柱的垂直度是否符合要求；

4、扣件、连接件是否松动。

5、构配件和加固件是否齐全，质量是否合格。 6、支垫、底座是否符合规定；

7、立杆的纵距、横距（步距为重点检测项目）垂直度及水平度是否合格。 8、纵横向剪刀撑的设置和支架系统的整体稳定性是否符合要求。 9、立杆与水平杆同一截面上相邻的对接或塔接是否符合要求； 10、杆件的受力是否在同一轴线上。

11、立杆间距的允许偏差步距：±20mm；横距±50mm；纵距±20mm。

12、可调底座调切螺杆伸出长度不宜大于200mm，可调托座的螺栓伸出长度超过200时，应要采取可靠的固定措施。

第九章、模板安装的注意事项

1、用于转换大梁的竖向钢管不得搭接接长。

2、高大梁的砼必须达到设计强度的100%，大约15d（具体由试验报告参考值为准）后方可拆除模板和支撑，并且上层梁板已浇筑混凝土。

3、梁底纵向水平杆如需接长，在接头处的两侧应增设一道立杆。

5、在墙柱第一次砼完成面上留设100*100的清渣口（底平砼面），间距不大于3000。 6、砼浇筑过程中，必须有专职人员（包括工人及管理人员）对模板及支撑系统进行监察，将爆模、涨模等消灭在初始状态。

7、后浇部分的柱模板柱箍必须与梁板支撑体系进行有效连接，防止柱模倾斜，引起梁的倾斜。 8、相同方向的梁之间必须加设一道水平撑(或用水平杆相连)，间距为不大于1.5米，以增强梁的整体稳定性，防止梁倾斜。

9、 在框支（次）梁水平施工缝处梁侧模上每隔不大于3米留设一100*100的清渣口。

第十章、高支模监测

为了确保高支模梁板质量，安排专职人员监测模板支撑体系的沉降及位移变化，在高支模梁板浇筑过程中，要对梁板模支撑进行变形观测。 1、监测点的设置

（1）、监测点设置位置：全部5号楼转换大梁2KZL1~17及10号楼二层转换大梁KZL1~11，10号楼○610~○1410轴交○M10~○Q10轴三层梁板支撑架设三个监测剖面。

（2）、观测点设置：在梁侧模封闭后，每一道转换大梁布置一个监测剖面，10号楼○610~○14

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轴交○M10~○Q10轴支撑架设三个监测剖面，每个监测剖面布置不少于3个支架水平位移监测点及

3个支架沉降观测点。模板支撑架的架顶位移及架体允许沉降量预警值不得大于10mm，极限值不得大于15mm。 2、监测方法及频率

（1）采用天津欧波DS30水准仪观测沉降量及采用苏光RTS632全站仪测量位移变化情况。

第十二章、5号楼框支梁支撑体系受力验算（2KZL7）

大截面梁表格

楼号/层数 梁编号 5#/二层 2KZL1 2KZL4 2KZL6 2KZL7 10#/四层 较大截面梁： 9号楼二层转化层KZL15梁截面1000*2100mm，梁内设置16*1300钢板腹板，楼层高6.0m，楼板厚180mm。

从以上表格中根据按最不利荷载考虑,抽取5号楼二层转换梁2KZL7进行大截面梁的荷载验算,此梁截面 800*2500mm，梁内设置16*1300钢板腹板；选取9号楼二层转化层KZL15进行荷载验算。大截面梁支撑架参照5#楼2KZL7梁支撑架进行施工。2KZL7梁模板支撑体系如下图所示：

KZL9 截面尺寸（mm） 层高（m） 800*2500 800*2500 800*2500 800*2500 1000*2000 6.6 6.6 6.6 6.6 4.95 楼板厚（mm） 180 180 180 180 180

外立面防护为脚手架上托伸出钢管不大于200mm纵向水平拉杆大截面梁第一层龙骨为80*80木方@450mm大截面梁第二层龙骨为两根υ48钢管@400mm操作平台最上一步水平横杆加密一道竖向剪刀撑水平剪刀撑上、中、下各一道扫地杆离地不大于200mm首层板标高地下室回顶水平杆为υ48钢管步距均为1800mm地下室回顶立杆为υ48钢管纵横间距均为900mm地下室板顶标高5#楼二层梁模板支撑体系立面图

第一层龙骨80mm*80mm木方@300mm对拉螺杆四道Φ14@500mm螺杆上下用Φ48钢管加固第二层龙骨两根Φ48钢管@450mm上托伸出钢管不大于200mm竖向剪刀撑第一层龙骨80mm*80mm木方@250mm纵向水平拉杆扫地杆离地不大于200mm5#楼二层梁模板剖面图800mm*2500mm梁板厚180mm第一层龙骨80mm*80mm木方@300mm对拉螺杆四道Φ14@500mm螺杆上下用Φ48钢管加固80mm*80mm木方压脚第二层龙骨两根Φ48钢管@450mm第一层龙骨80mm*80mm木方@250mm横向水平拉杆扫地杆离地不大于200mm5#楼二层梁模板节点详图

水平剪刀撑模板支架四周及水平剪刀撑四周设置竖向剪刀撑楼板支撑为Φ48钢管@900*900

5#5#楼二层梁板模板立杆体系布置图楼二层梁板模板立杆体系布置图

一、计算参数

1．计算参数

5号楼首层层高6.60m二层结构楼板厚180mm，2KZL7梁宽b=800mm，梁高h=2500mm，,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.2m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48*3.2mm钢管:横向间距450mm，纵向间距450mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；截面积450mm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0346kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00 N/㎜2。钢管下垫设不小于100*100mm的18厚九夹板。

二、梁底模验算

1、 梁底模及支架荷载计算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.80 + 4.64 ) ×1.2 = 1.96 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.80 × 2.50 × 1.2 = 57.60 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.80 × 2.50 × 1.2 = 3.6 kN/m ④钢腹板荷载 78 kN/m3 × 0.016 × 1.30 × 1.2 = 1.95 kN/m

2

5振捣砼荷载 2.0 kN/m × 0.80 × 1.4 = 2.24 kN/m ○

5 q1 = 67.34 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④+○

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③＋④)/1.2 q2 = 54.25 kN/m 2．梁底模板验算

第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=800mm；

W=bh2 /6=800×182/6=43200mm3，I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×67.34×2502=-441919N.mm=-0.44kN.m σ=Mmax/W=441919/43200=10.23N/mm2

梁底模抗弯强度σ=10.23N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×67.34×250=10202N=10.20kN τ=3Vmax/（2bh）=3×10202/(2×800×18)=1.06N/mm2 梁底模抗剪强度τ=1.06N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

荷载不包振捣 砼荷载，则计算荷载q2=54.25kN/m，挠度系数Kυ=0.644 υ

max

=Kυq2L4/(100EI)=0.644×54.25×2504/(100×9000×388800)=0.39mm

=0.39mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

[υ]=L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

3、第一层龙骨验算

立杆横向尺寸L2=450mm，梁宽度b=800mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=67.34×250/800=21.04kN/m b 、板传荷载计算

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×250/1000×9.26=1.16kN 经过计算得：N1=0.48kN，N2=9.32kN，N3=9.32kN，N4=0.48kN； Mmax=0.34kN.m,Vmax=4.73kN,F=9.32kN,υ1）抗弯强度验算

σ=Mmax/W=0.34×106/85333=3.93N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.93N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.73×1000/(2×80×80)=1.11N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=1.11N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 υ

max

max

=0.09mm

=0.09mm

=0.09mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

[υ]=L/250=450/250=1.80mm 第一层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

4、第二层龙骨验算

第二层龙骨纵向间距450mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.2； W=9460.00mm3，I=227000.00mm4 ，A=4.50cm2；P=F=9320N=9.32kN； 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.224

Mmax=KmPL=0.224×9.32×1000×450=941000N.mm=0.94kN.m σ=Mmax/W=941000/9460=99.47N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=99.47N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.358

Vmax=KVP=1.358×9.32=12.65kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×12.65×1000 /(2×2×450.00)=21.09N/mm2 第二层龙骨抗剪强度τ=21.09N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.811 υ

max

=KυPL3/（100EI）=1.811×9.32×1000×4503/(100×206000×227000)=0.33mm

=0.33mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

[υ]=L/250=450/250=1.80mm 第二层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

5、钢管承载力验算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.140 每根钢管承载NQK1 =2.140×9320=19942N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.45×0.45×1000=284N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =19942+284=20226N 钢管重量0.0346kN/m,立杆重量=0.0346×4.1×1000=142N 水平拉杆3层,拉杆重量=3×0.90×0.0346=93N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×3=44N

支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=142+93+44=279N 钢管轴向力N＝1.2NGK + NQK=1.2×279+20226=20560N L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求

?=0.634，P=N/(?A)=20560/(0.634×450.00)=72.07N/mm2

钢管稳定性计算为72.07N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

6、钢管支承面受冲切承载力验算

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为首层C30混凝土梁板， 支承楼板厚=200mm，上部荷载为：F=20.56kN，

βs=2.00，ft=1.43N/mm2，hO=200-15=185mm，η=0.4＋1.2/βs =1.00 σ

pc,m

=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

pc,m

(0.7βhft＋0.15σ)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×185]/1000=85.17kN 钢管支承面受冲切承载力85.17kN＞20.56kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 βl=(Ab/Al)=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞20.56kN,满足要求。

0.5

2

四、侧模板验算

（1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×2.50=60.00kN/m

比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m 2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

1、新浇砼的侧压力 2、振捣砼产生的荷载 （2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh/6=2320×18/6=125280mm，I=bh/12=2320×18/12=1127520mm。 1）抗弯强度验算

均布荷载q=60.50×(2500-180)/1000=140.36kN/m=140.36N/mm，弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×140.36×3002=-1326402N.mm=-1.33kN.m σ=Mmax/W=1326402/125280=10.59N/mm2

侧模抗弯强度σ=10.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×140.36×300/1000=25.52kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×25.52×1000/(2×18×2320)=0.92N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.92N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

q，=45.75×(2500-180)/1000=106.14kN/m=106.14N/mm，挠度系数Kυ=0.644 挠度υ

max2

2

3

3

3

4

2

分项系数 标准值(kN/m2) 设计值(kN/m2) γG=1.2 γQ=1.4 F=45.75 Q2K=4.00 54.90 5.60 60.50 =Kυq，L4/100EI=0.644×106.14×3004/(100×9000×1127520)=0.55mm

=0.55mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

[υ]=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2500 - 180) / 5=464mm=0.46m，N=abFs=0.60×0.46×57.48=15.86kN；对拉螺栓υ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN

对拉螺栓受力15.86kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度464mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。 W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3， I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1）抗弯强度验算

均布荷载q=60.50×300/1000=18.15N/mm；弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×18.15×4642=-410300N.mm=-0.41kN.m σ=Mmax/W=410300/85333=4.81N/mm2

侧肋抗弯强度σ=4.81N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KV qL =0.606×18.15×464/1000=5.10kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×5.10×1000/(2×80×80)=1.20N/mm2 侧肋抗剪强度τ=1.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

均布荷载q，=45.75×300/1000=13.73N/mm；挠度系数Kυ=0.644 挠度υ

max

=Kυq，L4/100EI=0.644×13.73×4644/(100×9000×3413333)=0.13mm

=0.13mm＜[υ]=1.86mm,满足要求。

[υ]=L/250=464/250=1.86mm 侧肋挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

第十三章、9号楼框支梁支撑体系受力验算（KZL15）

一、计算参数

1．计算参数

结构楼板厚180mm，梁宽b=1000mm，梁高h=2100mm，层高6.0m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.10m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向立杆四根，间距450mm，纵向立杆间距450mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.2mm；截面积4.50cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0346kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00 N/㎜2。

9#楼二层梁板模板立杆体系布置图

二、梁底模验算

1.梁底模及支架荷载计算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(1.00 + 3.84 ) ×1.2 = 1.74 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 1.00 × 2.10 × 1.2 = 60.48 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 1.00 × 2.10 × 1.2 = 3.78 kN/m ④钢腹板荷载 78 kN/m3 × 0.02 ×1.50 × 1.2 =2.81 kN/m 5振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 1.00 × 1.4 = 2.80 kN/m ○

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 71.57 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 57.31 kN/m 2．梁底模板验算

第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=1000mm； W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×71.57×2502=-469678N.mm=-0.47kN.m σ=Mmax/W=469678/54000=8.70N/mm2

梁底模抗弯强度σ=8.70N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×71.57×250=10843N=10.84kN τ=3Vmax/（2bh）=3×10843/(2×1000×18)=0.90N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.90N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=57.31kN/m，挠度系数Kυ=0.644 υ

max

=Kυq2L4/(100EI)=0.644×57.31×2504/(100×9000×486000)=0.33mm

=0.33mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

[υ]=L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

3、第一层龙骨验算

立杆横向尺寸L2=450mm，梁宽度b=1000mm。第一层龙骨采用木枋 b=100mm，h=100mm， W=bh2/6=100×1002/6=166667mm3,I=bh3/12=100×1003/12=8333333mm4。 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=71.57×250/1000=17.89kN/m b 、板传荷载计算

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=550/1000×250/1000×9.26=1.27kN 经过计算得：N1=1.57kN，N2=8.87kN，N3=8.87kN，N4=1.57kN； Mmax=0.35kN.m,Vmax=4.85kN,F=8.87kN,υ1）抗弯强度验算

σ=Mmax/W=0.35×106/166667=2.1N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=2.1N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.85×1000/(2×100×100)=0.73N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.73N/mm＜fv=1.40N/mm,满足要求。 3）挠度验算 υ

max

2

2

max

=0.17mm

=0.17mm

=0.17mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

[υ]=L/250=450/250=1.80mm 第一层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

4、第二层龙骨验算

第二层龙骨纵向间距450mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.2； W=9460.00mm3，I=227000.00mm4 ，A=4.50cm2；P=F=8870N=8.87kN；

1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.224

Mmax=KmPL=0.224×8.87×1000×450=896000N.mm=0.90kN.m σ=Mmax/W=896000/9460=94.71N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=94.71N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.358

Vmax=KVP=1.358×8.87=12.04kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×12.04×1000 /(2×2×450.00)=20.07N/mm2 第二层龙骨抗剪强度τ=20.07N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.817 υ

max

=KυPL3/（100EI）=1.817×8.87×1000×4503/(100×206000×227000)=0.31mm

=0.31mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

[υ]=L/250=450/250=1.80mm 第二层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

5、钢管承载力验算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.140 每根钢管承载NQK1 =2.140×8870=18979N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.45×0.45×1000=284N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =18979+284=19263N 钢管重量0.0346kN/m,立杆重量=0.0346×4.5×1000=156N 水平拉杆4层,拉杆重量=4×0.90×0.0346=125N 扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=156+125+58=339N 钢管轴向力N＝1.2NGK + NQK=1.2×339+19263=19669N L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求

?=0.634，P=N/(?A)=19669/(0.634×450.00)=68.94N/mm2

钢管稳定性计算为68.94N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

6、钢管支承面受冲切承载力验算

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板， 支承楼板厚=200mm，上部荷载为：F=19.67kN，

βs=2.00，ft=1.43N/mm2，hO=200-15=185mm，η=0.4＋1.2/βs =1.00 σ

pc,m

=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

pc,m

(0.7βhft＋0.15σ)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×185]/1000=85.17kN 钢管支承面受冲切承载力85.17kN＞19.67kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞19.67kN,满足要求。

四、侧模板验算

（1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×2.10=50.40kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m 2）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数 标准值(kN/m设计值(kN/m2) 2) 54.90 5.60 60.50 1、新浇砼的侧压力 2、倾倒砼产生的荷载 （2）侧模板强度验算

γG=1.2 γQ=1.4 F=45.75 Q3K=4.00 取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1920×182/6=103680mm3，I=bh3/12=1920×183/12=933120mm4。 1）抗弯强度验算

均布荷载q=60.50×(2100-180)/1000=116.16kN/m=116.16N/mm，弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×116.16×3002=-1097712N.mm=-1.10kN.m σ=Mmax/W=1097712/103680=10.59N/mm2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×116.16×300/1000=21.12kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×21.12×1000/(2×18×1920)=0.92N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.92N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

q，=45.75×(2100-180)/1000=87.84kN/m=87.84N/mm，挠度系数Kυ=0.644 挠度υ

max

2

侧模抗弯强度σ=10.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

=Kυq，L4/100EI=0.644×87.84×3004/(100×9000×933120)=0.55mm

=0.55mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

[υ]=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2100 - 180) / 5=384mm=0.38m，N=abFs=0.60×0.38×57.48=13.11kN；对拉螺栓υ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN

对拉螺栓受力13.11kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算

计算跨度384mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。 W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3， I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1）抗弯强度验算

均布荷载q=60.50×300/1000=18.15N/mm；弯矩系数KM=-0.105 Mmax=KMqL2=-0.105×18.15×3842=-281014N.mm=-0.28kN.m σ=Mmax/W=281014/85333=3.29N/mm2

侧肋抗弯强度σ=3.29N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KV qL =0.606×18.15×384/1000=4.22kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×4.22×1000/(2×80×80)=0.99N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.99N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

均布荷载q，=45.75×300/1000=13.73N/mm；挠度系数Kυ=0.644 挠度υ

max

=Kυq，L4/100EI=0.644×13.73×3844/(100×9000×3413333)=0.06mm

=0.06mm＜[υ]=1.54mm,满足要求。

[υ]=L/250=384/250=1.54mm 侧肋挠度υ

max

计算简图及内力图如下图：

第十四章、10号楼首层架空层（三层）梁模板支撑体系受力验算

一.计算参数

10号楼○610~○1410轴交○M10~○Q10轴首层架空层层高11.85m，相对应的三层结构楼板厚150mm，3KL16梁宽b=300mm，梁高h=400mm，,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.50m；木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.2mm，截面积4.50cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0346kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

三层楼板标高上托不大于200mm操作平台梁底第一层龙骨80*80木方@400mm梁底第二层龙骨80*80木方@900mm横向水平杆纵向水平杆钢管立杆剪刀撑横向水平杆扫地杆离地不大于200mm首层楼板标高地下室板顶标高10#楼三层梁支撑体系搭设正立面图

竖肋80*80木方@400mm第一层龙骨80mm*80mm木方@400mm第二层龙骨80*80木方@900mm上托伸出钢管不大于200mm横向水平拉杆竖向剪刀撑纵向水平拉杆扫地杆距地不大于200mm10#楼三层梁模板支撑体系剖面图

300mm*400mm梁板厚150mm竖肋80mm*80mm木方@400mm第二层龙骨80mm*80mm木方@900mm80mm*80mm木方压脚第一层龙骨80mm*80mm木方@400mm横向水平拉杆

扫地杆离地不大于200mm10#楼三层梁模板节点详图

10#楼梁板支撑体系搭设平面布置图

二.梁底模验算

1、底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值 ①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.30 + 0.50 ) ×1.2 = 0.29 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.30 × 0.40 × 1.2 = 3.46 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.30 × 0.40 × 1.2 = 0.22 kN/m ④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 4.80 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 3.30 kN/m 2、梁底模板验算

第一层龙骨间距L=400mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。 W=bh2 /6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×4.80×4002=-80640N.mm=-0.08kN.m σ=Mmax/W=80640/16200=4.98N/mm2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×4.80×400=1164N=1.16kN τ=3Vmax/（2bh）=3×1164/(2×300×18)=0.32N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.32N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=3.30kN/m 挠度系数Kυ=0.644 υ

max

2

梁底模抗弯强度σ=4.98N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

=Kυq2L4/(100EI)=0.644×3.30×4004/(100×9000×145800)=0.41mm

=0.41mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

[υ]=L/250=400/250=1.60mm 梁底模挠度υ

max

计算简图和内力图如下图：

3、第一层龙骨验算

钢管横向间距900为mm ，C=300mm、γ=0.33

第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4；

1）抗弯强300/900=0.33度验算 a .梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=4.80×400/300=6.40kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=6.40×300/1000×900/1000×(2-0.33)/8=0.36kN.m b.板传荷载计算

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=250/1000×400/1000×8.36=0.84kN a =1/2×（L-c）=1/2×(900-300)=300mm=0.30m，a/L=300/900=0.33 Mp=P×a=0.84×0.30=0.25kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.36+0.25)×106=610000N.mm=0.61kN.m σ=Mmax/W=610000/85333=7.15N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=7.15N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.40×300/1000+0.84=1.80kN τ=3Vmax/（2bh）=3×1.80×1000/(2×80×80)=0.42N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=3.30×400/300=4.40N/mm υq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

=4.40×300×9003×(8 - 4×0.332+0.333)/(384×9000×3413333)=0.62mm υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

=0.84×1000×300×9002×(3 - 4×0.332)/(24×9000×3413333)=0.71mm υ

max

=υq＋υ

p

=0.62+0.71=1.33mm

=1.33mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

[υ]=L/250=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度υ

max

计算简图和内力图如下图：

4、第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm； W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ； 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.247

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.40×300/1000+0.84=1796N=1.80kN Mmax=KmPL=0.247×1.80×1000×900=400000N.mm=0.40kN.m σ=Mmax/W=400000/85333=4.69N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=4.69N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.087

Vmax=KVP=1.087×1.80=1.96 kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1.96×1000 /(2×80×80)=0.46N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.424

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×4.40×300/1000+0.84=1.50kN υ

第二层龙骨挠度υ

max

max

= KυP’L3/（100EI）=1.424×1.50×1000×9003/(100×9000×3413333)=0.51mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

=0.51mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

三.立杆支撑强度验算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数=2.827 每根钢管承载NQK1 =2.827×1800=5089N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.90×0.90×1000=1134N 每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =5089+1134=6223N 钢管重量0.0346kN/m,立杆重量=0.0346×11.5×1000=398N 水平拉杆8层,拉杆重量=8×1.80×0.0346=498N 扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×8=117N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=398+498+117=1013N 钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×1013+6223=7438N L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm

λ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150杆件长细比满足要求

?=0.634,P=N/(?A)=7438/(0.634×450.00)=26.07N/mm2

钢管稳定性计算为26.07N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

四. 立杆支撑支承面验算

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为首层C30混凝土楼板 支承楼板厚=200mm,上部荷载为：F=7.44kN βσ

s

=2.00，ft=1.43N/mm2，hO=200-15=185mm，η=0.4＋1.2/βs =1.00 =1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh =1.00

pc,m

pc,m

(0.7βh ft＋0.15σ)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×185]/1000=85.17kN

钢管支承面受冲切承载力85.17kN＞7.44kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞7.44kN,满足要求。

四. 侧模板验算

1、荷载计算

（1）、新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×0.40=9.60kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=9.60kN/m2,有效压头高度=F/γ=0.40m （2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

1、新浇砼的侧压力 2、振捣砼产生的荷载 2、侧模板强度验算

取竖肋间距L=400mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。 W=bh2/6=250×182/6=13500mm3，I=bh3/12=250×183/12=121500mm4 （1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

均布荷载q=17.12×(400-150)/1000=4.28kN/m=4.28N/m

Mmax=KMqL2=-0.105×4.28×4002=-71904N.mm=-0.07kN.m σ= Mmax/W=71904/13500=5.33N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.33N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 （2）、抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×4.28×400/1000=1.04kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.04×1000/(2×18×250)=0.35N/mm2 侧模抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 （3）、挠度验算

分项系数 γG=1.2 γQ=1.4 标准值（kN/m设计值（kN/m2） F=9.60 Q2K=4.00 2） 11.52 5.60 17.12 按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故 挠度系数Kυ=0.644

q，=9.60×(400-150)/1000=2.40kN/m=2.40N/mm υ

max

=Kυq，L4/100EI=0.644×2.40×4004/(100×9000×121500)=0.36mm

=0.36mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

[υ]=L/250=400/250=1.60mm 侧模挠度υ

max

计算简图和内力图如下图：

3、侧肋强度验算

计算跨度250mm，跨数1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 , 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.125

均布荷载q=17.12×400/1000=6.85N/mm

Mmax=KMqL2=0.125×6.85×2502=53516N.mm=0.05kN.m σ=Mmax/W=53516/85333=0.63N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.63N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.500

Vmax=KV qL =0.500×6.85×250/1000=0.86kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×0.86×1000/(2×80×80)=0.20N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

均布荷载q，=9.60×400/1000=3.84N/mm 挠度系数Kυ=1.302 挠度υ

max

2

=Kυq，L4/100EI=1.302×3.84×2504/(100×9000×3413333)=0.01mm

=0.01mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

[υ]=L/250=250/250=1.00mm 侧肋挠度υ

max

第十五章、10号楼首层架空层（三层）楼板模板支撑体系受力验算

一．计算参数

10号楼○610~○1410轴交○M10~○Q10轴首层架空层层高11.85m，相对应位置三层结构板厚150mm,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.2mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管截面积450mm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 楼板模板支撑体系如下图所示：

三层楼板标高剪刀撑纵向水平杆第一层龙骨80*80木方@400mm第二层龙骨80*80木方@900mm横向水平杆步距1500mm钢管立杆@900mm首层楼板标高扫地杆离地不大于200mm10#楼三层楼板支撑体系搭设正立面图

三层楼板标高剪刀撑第一层龙骨80*80木方@400第二层龙骨80*80木方@900纵向水平杆@1500横向水平杆@1500钢管立杆扫地杆离地不大于200mm首层楼板标高10#楼三层楼板支撑体系搭设侧立面图

二．楼板底模验算

1、底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m

③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m ④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.38 kN/m

②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 ×

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 4.88 kN/m 2、楼板底模板验算

第一层龙骨间距L=400mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm； W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数KM=-0.107

M1=KMq1L2 =-0.107×8.38×4002=-143466N.mm 剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×8.38×400=2031N

b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数KM=-0.107

M2=KMq2L2 =-0.107×4.88×4002=-83546N.mm 跨中弯矩系数KM=0.077

M3=KMq2L2 =0.077×4.88×4002=60122N.mm 剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×4.88×400=1183N 挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×4004/(100×9000×486000)=0.15mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×400=280000N.mm 支座弯矩系数KM=-0.100

M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×400=-140000N.mm

剪力系数KV=0.600 V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN 挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4003/(100×9000×486000)=0.53mm 2）抗弯强度验算 M1=-143466N.mm M2＋M5=-223546N.mm M3＋M4=340122N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=340122N.mm=0.34kN.m

σ=Mmax/W=340122/54000=6.30N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=6.30N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 3）抗剪强度验算 V1=2031N

V2+ V3=1183+2100=3283N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力： Vmax=3283N=3.28kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3283/(2×900×18)=0.30N/mm2 楼板底模抗剪强度τ=0.30N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

4)挠度验算 υ

max

=0.15+0.53=0.68mm

=0.69mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。

[υ]=400/250=1.60mm 楼板底模挠度υ

max

计算简图及内力图如下图。

3、第一层龙骨验算

钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距400mm,计算跨数2跨； 第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1)抗弯强度验算 第一层龙骨受均布荷载

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=8.38×400/1000=3.35kN/m 弯矩系数KM=-0.125

Mmax=KMqL2=-0.125×3.35×9002=-339188N.mm=-0.34kN.m σ=Mmax/W =339188/85333=3.97N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.97N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×3.35×900=1884N=1.88kN τ=3Vmax/（2bh）=3×1884/(2×80×80)=0.44N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=4.88/1.2×400/1000=1.63kN/m=1.63N/mm,挠度系数Kυ

=0.521

υ

max

=Kυq’L4/(100EI)=0.521×1.63×9004/(100×9000×3413333)=0.18mm

=0.18mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

[υ]=900/250=3.60mm 第一层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图。

4、第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用双枋b=80mm,h=80mm； W=2×80×802/6=170667mm3, I=2×80×803/12=6826667mm4, 1)抗弯承载力验算

P=1.250×3.35×900=3769N=3.77kN 弯矩系数KM=0.247

Mmax=KMPL=0.247×3769×900=837849N.mm=0.84kN.m σ=Mmax/W=837849/170667=4.91N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=4.91N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=1.086

Vmax=KVP=1.086×3.77×1000=4094N=4.09kN τ=3Vmax/(2bh)=3×4094/(2×2×80×80)=0.48N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算

P，=1.250×1.63×900=1834N=1.83kN 挠度系数Kυ=2.362 υ

max

=KυP，L3/(100EI)=2.362×1834×9003/(100×9000×6826667)=0.26mm

=0.26mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

[υ]=900/250=3.60mm 第二层龙骨挠度υ

max

计算简图及内力图如下图。

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